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《农村低压电力技术规程》48条要求拉线与电杆的夹角一般为45°,若受地形限制,可适当减少,但不应<30°.如何放定45°、30°的拉线?我们知道电杆是垂直于地面为90°,而拉线包箍至地面的距离b是可以量出来的,要求45°拉线坑距a,就首先求出拉线与地面的夹角,即90°-45°=45°,得到了拉线与地面的夹角为45°,从这里我们可以看出,这是一个两夹角相等的直角三角形,显然这两直角边相等,因此可以把a的距离找着,拉线坑的位置定下来.即a=b,拉线长度c= 相似文献
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1 拉线的种类及用途(1) 普通拉线 :用在终端杆、转角杆、分支杆等处 ,主要用来平衡固定性的不平衡拉力。一般和电杆成4 5°角 ,如果受地形限制时 ,不应小于30°、大于 6 0°。(2 ) 人字拉线 :是由两根普通拉线构成 ,装在线路垂直方向电杆的两侧 ,多用于中间直线杆 ,用来加强电杆防风倾倒的能力的。(3) 水平拉线 :又称高桩拉线 ,在不能直接做普通拉线的地方 ,如跨越道路等地方 ,可作水平拉线。做法是在道路的另一侧或不妨碍人行道旁立一根拉线桩 ,拉线桩的倾斜角为10°～ 2 0°,在桩上做一条拉线埋入地下 ,拉线在电杆和拉线桩中间跨越道… 相似文献
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在城网、农网10kV和35kV线路改造施工中,我们经常看到,使用导线呈三角形排列的小角度(30°以内)转角耐张单杆,往往为了节约投资,仅在外角平分线上设置一根拉线。对于这种设置,笔者认为其设计不尽合理,不仅影响线路安全运行,且不能起到耐张杆缩小事故范围的作用。从下列3种情况下,可以看出:(1)转角耐张杆两侧档距相等情况下,即两侧导线对电杆水平的拉力是相等的,且合力在电杆转角的内角平分线上,外角平分线上的拉线可以使电杆处于平衡状态,正常情况下一般不会出现电杆倾斜现象。(2)转角耐张杆两侧档距不相等时,即两侧导线对电杆拉力的合力就… 相似文献
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本文仅选出26种农村电工常用的现场近似速算经验公式，仅供参考。1锥形水泥杆重心的计算L=0．4H＋0．5式中L—重心距杆底长度mH—电杆长度m用于电杆运输：起吊、组立。2锥形水泥杆备部直径的确定式中─—电杆从顶部至X处的直径cm稍─—电杆的稍径cm用于按装抱和选用罗栓。X─—电杆从杆顶至X处的测算长度cm。口决：每降一米增1．33公分。3组立电杆的偏移度：L偏=0．015H式中L─—立杆时允许直线偏差cmH─—杆高cm4组立电杆的倾斜度L倾=0．01H式中L─—倾斜度cmH─—杆长m5横担的偏移度（允许）L一旦50式中L——偏移度cmH——横担长… 相似文献
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⑦绑扎法。拉线截面积在35 mm^2及以下的,一般采用绑扎法。拉线的上把环和下把环宜设置心型环。使用的绑线宜用直径不小于3.2 mm的镀锌铁线。上把镀锌铁线的缠绕长度：25 mm^2钢绞线不小于200 mm,35mm^2钢绞线不小于250 mm。下把用镀锌铁线密绕200—300 mm,在相距250 mm处再密绕50 mm后拧成小辫，剪去余线。 相似文献
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<正>为了保证播种机组在田间直线行驶,来回交接行正确,播种机组都必须安装并调整划印器。划印器长度调整通常采用计算法,即通过公式计算出划印器长度,根据计算结果调整划印器长度。一般调整计算公式,可参见下表: 式中: L—划印器长度,即由机组最外端开沟器中心线到划印器印迹之间的距离(m)。L_左、L_右,分别为左右划印器长度; Bp—机组工作幅宽,等于机组两边最外侧开沟之间的距离(B),加上一个行距(a),即Bp=B+a(m); a—播种行距(m); c—拖拉机前轮距或链轨距、前灯距;以及自制瞄准器距拖拉机中心线距离的二倍等(m)。 若将常用公式:L_(左右)=(Bp±c+a)/2化简,可得: L_(左右)=(B±c)/2+a=B/2±c/2+a 可绘图表示: 相似文献
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一、供油时间检查 195型柴油机供油提前角在16°～20°之间。其检查方法是:将高压油泵上的高压油管卸下,油门全开,缓慢转动飞轮,观察出油口油面,油面刚开始动时,即为供油开始,立即停止转动飞轮。量取飞轮上止点刻线与油箱箭头标记之间的弧长L(单位为mm,下同),计算弧长L的弧度m(m=L/πD,D为飞轮直径),然后将弧度m换算成角度(m·180°/π),即为供油提前角。供油提前角偏大或偏小时,可 相似文献
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工作中,笔者发现不少驾驶员,在修校东方红—75型拖拉机上的喷油泵时,由于供油提前角调得不准而使发动机工作性能不良。这主要是由于该型柴油机供油提前角的调整方法比较复杂,驾驶员不易掌握。为此,笔者研究了一种供油提前角的“傻瓜”调法,即把复杂的供油提前角调整过程转移到喷油泵试验台上完成,使喷油泵安装到柴油机上的过程“傻瓜”化。东方红-75型拖拉机上的柴油机的供油提前角为15°~19°。也就是说,如果曲轴从供油开始转过15°～19°到达柴油机第1缸压缩上止点,这时喷油泵第1缸凸轮也要从供油开始转过7.5°～9.5°(因喷油泵齿轮比曲轴… 相似文献
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1事故经过某施工队采伐距220V线路约10m远的树木,使用推土机进行推倒树木作业。由于一棵杨树太高,推倒时树身偏离受力方向,砸在25mm2的架空导线上,造成一基10m90°转角水泥电杆从距地面约4m处折断。电杆折断后向90°内角方向倾斜,导线松弛下降又造成一人瞬间触电,脖颈被灼伤。2原因分析2.1违章采伐是造成这次事故的直接原因。《农村低压电气安全工作规程》中规定:“为防止树木倒落在导线上,应设法用绳索把树枝拉向与导线相反的方向。”采伐现场未采取安全措施就进行推倒树木作业属违章行为。2.2线路保护选择不合适是造成这次事故的重要原因… 相似文献
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在营业普查的过程中 ,我们发现基层所站的有些工作人员对两相 380 V电焊机的计量原理搞不清 ,不能按照正确计量方式进行接线。现就接线方式及对应向量关系进行分析。图 1 正确计量方式接线图1 正常计量接线方式图 2 错误接线向量图 图 3 正确接线向量图( 1) 理论分析 :图 1为正常计量接线方式 ,图 3为其对应向量图 ,采用两块单相表进行计量 ,其功率表达式为 :P=UA· Ifh· cos(φ- 30°) +UB· Ifh· cos(φ+30°)当电焊机空载时 ,近似地将其视作纯感性负载 ,这样就有 cosφ=0 ,φ=90°,即P=UA·Ifh· cos60°+UB· Ifh· c… 相似文献
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同向锥体乃指两锥体向同一端缩小的锥体 ,如图 1中的工件即为同向锥体。测量同向锥体锥角的方法可用正弦尺在平板上进行测量。设图中较长锥体的锥角为θ ,较短锥体的锥角为 β。测量较长锥体的锥角θ的方法同测量单一锥体锥角的方法一样 ,正弦尺所垫量块ｈ为ｈ =Ｌ×ｓｉｎθ 2 (1)式中 Ｌ———所用正弦尺两圆柱中心距 ,ｍｍθ———被测锥体标称锥角 ,°ｈ———正弦尺所垫量块 ,ｍｍ测量较短锥体锥角 β时 ,则应以较长锥体的母线定位 ,方法如图所示。由图知α =θ 2 + β 2 (2 )图 1 测量装置示意图 于是测量锥角 β正弦尺所垫量块… 相似文献
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为了提高无人插秧机地头转向时的曲线路径跟踪精度,针对传统的误差权重矩阵固定的线性二次调节器（Linear quadratic regulator,LQR）路径跟踪控制器对插秧机的纵向速度、横向偏差以及航向角偏差的变化适应性较差的问题,基于车辆二自由度动力学模型,提出了一种通过模糊控制实时调整LQR控制器误差权重矩阵的路径跟踪控制器优化方法。该方法以纵向速度、横向偏差、航向角偏差为输入,以横向偏差和航向角偏差对应的误差权重为输出,建立模糊控制模型实时调整LQR控制器的误差权重矩阵。为了验证所提出算法的曲线路径跟踪控制精度和可行性,以改装后的洋马VP6E型无人插秧机为对象,进行Carsim和Simulink联合仿真试验以及实车试验。仿真试验结果表明,控制插秧机跟踪半径为2m的1/4圆弧路径时,所提出算法控制下的横向偏差绝对值均值为0.014m,最大值为0.032m,小于0.04m的占100%,航向角偏差绝对值均值为1.67°,最大值为4.94°,相较于传统引入前馈控制的LQR控制器,横向偏差绝对值均值降低50%,航向角偏差绝对值均值降低23%。实车试验结果表明,在插秧机跟踪半径为2m的1/4圆弧路径时,所提出算法控制下横向偏差绝对值均值为0.027m,最大值为0.048m,小于0.04m的占62%,航向角偏差绝对值均值为1.86°,最大值为4.94°,相较于传统引入前馈控制的LQR控制器,横向偏差绝对值均值降低40%,航向角偏差绝对值均值降低4.1%。该方法提升了无人插秧机曲线路径跟踪控制精度,为无人插秧机曲线路径跟踪控制提供了参考。 相似文献
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我县在搞圬工泵出口动能回收试验过程中,发现圬工泵出口加装导流盖帽时,不能提高泵站效率,有的甚至适得其反。一般认为:水出流受阻愈大时,出水流量减少愈多、功率消耗愈高、泵站效率愈低。联想到轴流泵出水要经过60°的大弯管,水出流也要受阻,泵站效率也一定会受到影响。若把大弯管去掉,改成圬工出流,再加扩管,效果是否要比原来的好呢?为此,我县在四明乡的建华站对500ZLB-100型轴流泵进行了如下改造试验:(1)对原泵进行测试(没有出水管和拍门、叶片角+2°);(2)去掉60°的大弯管;(3)在第2点基础工上加装扩管。 相似文献
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<正>一、膜侧条播机改装技术参数工作幅宽3650mm;行距53×42×53×37×53×42×53×32cm;透光面45cm;种子与膜边距离4cm.二、改装部位WZF—8型中耕追肥机,在改装时整机各部结构没有改动.只改装三个焊合件:(1)圆轴焊合件;(2)开沟器拉杆焊合件;(3)升降方轴焊合件.将焊好的圆轴装在仿形轮纵梁中下部并用卡子卡紧.圆轴两侧装拉杆焊合件把两组24行播种机双圆盘式开沟器通过两只M10螺丝连成一体.升降方轴装在纵梁末端.方轴两边用U型卡子固定升降臂(臂用24行播种机的升降臂),臂中间装伸缩杆及弹簧,用插销把双圆盘开沟器连成一体,以便控制播种深度.纵梁末端通过链条连接一只大覆土环,播下的棉种即可覆土. 相似文献
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1计算公式ΔA=N·I2·R/C2·F·S·T·10-3+0.5H2公式中各符号含义和取值方法(1)ΔA—月损失电量,单位kWh。(2)N—低压导线根数。对于单相两线制N=2;对于三相四线制N=3.5;对于单相两线制与三相四线制混合供电N=3。(3)I—根据台区月用电量算出的平均电流,公式为I=A/樤３·U线cosφ·T1可根据此台区总表实际功率因数取值,在不知道功率因数的情况下一般可根据灯、动比取0.7～0.85;T1可取整月一半时间即360h。(4)R—低压线路亘长电阻值。电阻计算方法查铝绞线和钢芯铝绞线电阻计算表。(5)C—几侧供电。两侧供电可取2,三侧供电可取3…C… 相似文献
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少免耕播种机条带型行间侧抛清秸防堵装置研究 总被引：1，自引：0，他引：1
针对我国华北平原一年两熟区玉米秸秆覆盖地小麦少免耕播种机作业时存在易堵塞、种床清洁率低等问题,设计了一种条带型行间侧抛清秸防堵装置。对清秸防堵装置工作时秸秆抛撒特性进行理论分析,明确影响清秸效果的关键因素为侧倾刀弯折角、弯折线夹角和回转半径。以作业扭矩、抛土量和种床清洁率为指标,通过离散元仿真并结合旋转正交回归试验,确定了清秸防堵装置较优参数组合为侧倾刀弯折角25°、弯折线夹角30°、回转半径250mm,此时种床清洁率为80.5%、作业扭矩为47.2N·m、抛土率为15.8%。配合清秸防堵装置,分别设计了一沟双行种肥分施开沟器、V型土壤导流板等部件。其中种肥分施开沟器前方装有定刀,可与防堵装置形成动定刀切割,提高了防堵性能;V型土壤导流板夹角为130°,可将抛起的土壤颗粒反弹回种床,增加了回土量。田间播种试验表明,所设计的行间侧抛清秸防堵装置未发生堵〖JP3〗塞和缠草现象,种床清洁率为82.7%,作业扭矩为2982N·m,作业质量稳定,满足少免耕播种作业国标和农艺要求。 相似文献