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1.
江胜文 《中国农村水利水电》1992,(3)
一、基本情况仰山一级水电站,装机容量2×630kW,为 HL220-WJ-50型机组,引用流量3.68m~3/s。引水压力钢管全长230.23m,管径为1300mm,壁厚10mm,最大工作水头56.2m。1号镇墩中心高程460.72m,其后装有(?)1400mm 阀门一个,以渐变锥管相接,其后设第1个伸缩节。2号镇墩中心高程459.86m,其后1.7m 处设第2个伸缩节。 相似文献
2.
结合某高水头引水式电站,对地面明钢管在重力、内水压力、温度等荷载作用下的受力特性进行了三维有限元分析。研究表明：对于高水头电站,在正常运行工况下,地面明钢管及其支承环的应力主要由内水压力产生,且应力数值较大,但只要设计合理,管道能满足安全要求;由于伸缩节和滑动支座的设置,使管道在轴向能自由变形,均匀温度作用几乎不产生温度应力;但在不均匀温度作用下,管道将产生比较明显的横向弯曲变形,因此支座应允许一定的横向滑移,且设置横向限位装置,防止产生支座横向推力和管道滑落,特别是在日照强烈的区域,应格外注意。 相似文献
3.
高压埋地钢管在管线转折起伏处面临较为突出的变形和抗滑稳定问题。结合某高水头输水工程实际，建立了埋地钢管的有限元数值模型，研究了管道敷设方式、镇墩的布置对钢管受力变形的影响规律。结果表明：埋地钢管由于管周土体约束较弱，在高内水压力作用下，转弯较大处会产生较大外凸变形，带动管道产生滑移，温升作用将加强这种变形趋势，对钢管更为不利；埋地钢管管线中即使不设伸缩节，钢管与土体可发生一定的相对滑移，能释放一部分温度应力，减小温度作用的影响；埋地钢管管线中，在转折起伏剧烈的地方设置少数镇墩即可有效控制钢管的变形和轴向滑移，在每个转弯处设置镇墩没有必要，反而增加工程量，带来不均匀沉降等问题。 相似文献
4.
在农村小型水电站里,当利用水头超过6米时,往往就要利用压力水管把水库或压力前池中的水流引入水轮机。压力水管按材料可分为,钢管、钢筋混凝土管、铸铁管、木管等几种。其中木质压力水管因为制作简单成本低,而且保温性能较强,管里的水不易结冻,木料在温度变化时伸缩较小,不需设置伸缩接头,所以在农村小型水电站中,木质压力水管比其它类水管应用的普遍些。木质压力水管如果设计及安装得好,维护得法,可以使用20年以上。但是如果安装或管理得不好,使用一、二年就可能发生严重的漏水现象,以及钢箍拉断,管板破裂等事故。因 相似文献
5.
马世祥 《中国农村水利水电》1999,(4):37-38
小型水电站压力前池一般都是单室式的。这种压力前池在一些河流沙含量较大的电站，沉沙效果往往达不到要求，致使汛期大量悬移质泥沙涌入压力水管，磨损水轮机，降低水轮机使用效率，缩短水轮机使用寿命。针对这一问题，推荐一种有前、后两室的压力前池双室式压力前池，这种压力前池可使电站运行工况转好，费用降低。 相似文献
6.
事故停泵水锤对压力管道的影响 总被引：1，自引：0，他引：1
介绍了大战场泵站的基本情况，对该泵站由于事故停泵水锤造成压力管道破坏的现场进行了调查．基于水锤理论并运用水锤特征线法，建立了事故停泵水锤计算的数学模型，模拟了事故停泵水力过渡过程中的水泵参数及压力变化过程，绘制了该泵站事故停泵的最大、最小水头包络线．通过计算结果及对泵站压力管道破坏情况的分析，得出此次管道破裂是由于事故停泵产生过高水锤压力，沿管线多处出现负压，管道存在质量问题等原因造成．提出的解决方法是更换破坏的管道，同时在管道凸起（3^#镇墩）K0＋075处及（6^#镇墩）K0＋201处设进排气补气阀，防止事故停泵时管道产生过大的负压． 相似文献
7.
陈明波 《中国农村水利水电》1997,(11):38-39
1概况钢筋混凝土压力管（包括镇墩）的漏水甚至破坏，是中、高水头小水电站中较易发生的情况。安徽省石台县六百丈水电站出现了上述情况。该电站装机2X800kw，设计水头115m。压力管的组成如下：平管，长600m，管内径1500mm，为钢筋混凝土现浇结构；斜管长2X200m，内径为800mm，为预应力预制钢丝网混凝土结构，每段长3m，现场安装连接；斜管有E，F，C，D镇墩4个，为150号素混凝土现浇封闭式结构，其管轴线布置见附图。工程建成试运行中，在充水试验时，C镇墩即沿环向断裂破坏，E，F，D镇墩虽未破坏，但严重漏水，可见不连续的龟、细裂纹… 相似文献
8.
黄立财 《中国农村水利水电》2006,(9):121-124
惠蓄电站压力钢筋混凝土岔管，结构体形复杂，承受内水压力约7.5MPa，PD值高达6000，是本工程关键部位。在广蓄电站压力岔管的基础上，通过分析研究国内外岔管形式，提出6种体形方案，通过水头损失、投资、电能效益、有限元计算等进行分析比较，寻求满足结构安全要求、经济和体形尽量简单的岔管体形。 相似文献
9.
影响压力水管断裂强度及寿命的重要因素 总被引：1，自引：0，他引：1
倪保璐 《中国农村水利水电》1998,(5):19-20
压力水管的主要荷载为均匀内水压力,常用水头H和内径D的乘积HD（m2）来衡量各种材料制管的承载能力及设计水平。高HD值多采用钢管、组合材料管及预应力管。而在低HD值范围内,广泛采用钢筋混凝土管。调查资料表明,钢筋混凝土压力水管几乎无管不裂,开裂事故层出不穷。无论国内外,钢筋混凝土管按抗裂稳定计算“不允许”出现裂缝都是徒劳的。目前不少设计人员认为,设计钢筋混凝土压力水管的指导思想应该面对现实,立足于保证“强度”,而不要寄希望于“不裂”上。因此,裂缝的成因与扩展以及水管寿命等问题就特别显得突出,故采用断裂… 相似文献
10.
灌溉用压力调节器性能试验与受力分析 总被引：2，自引：0，他引：2
为了研究灌溉系统压力调节器的工作特性与结构参数的关系,对7种内置弹簧式规格的低流量压力调节器进行了调压特性试验,对压力调节器的弹簧参数与出口预置压力的关系以及内部运动部件的受力情况进行了分析.结果表明,压力调节器的出口预置压力越低,调压性能越优良,测得的临界工作压力与出口预置压力之差随着出口预置压力的增大而增大,并非常数0.034 MPa;随着出口预置压力的上升,内置弹簧丝直径越粗,弹簧自由长度越短,其弹簧刚度系数越大;压力调节器调节组件所受的初始弹簧力和最大弹簧力与出口预置压力存在近似的线性关系,而且在向压力调节器进口端运动的过程中,调节组件所受的弹簧力占其出口所受水压作用力从57.9%逐渐增大至66.5%,而密封圈摩擦力和橡胶膜片变形力之和占出口所受水压作用力则从39.9%下降至31.3%. 相似文献
11.
《中国农村水利水电》1989,(7)
广西柳城县一座小型水电站,装机2×640千瓦,水头46米,最大引用流量3.0米~3/秒,压力水管为现场浇筑(整体式)的钢筋混凝土管,内径1.2米,外径1.7米。管壁内布置双层环向钢筋,纵向布置构造钢筋。压力水管自1980年建成后,因施工质量未能满足设计要求,在投入运行不久,由于温度变化而产生了环向裂缝,至1982年初在206米管段范围内,共出现环向裂缝21条,其中有8条裂缝宽达3～5厘米,变成若干分段孤立的管段。1982年5月曾对这些裂缝作过一次全面处理,但经过两个月运行后,大部分裂缝又大量漏水,因而被迫停机。 相似文献
12.
《中国农村水利水电》2019,(5)
结合某长距离输水工程,对跨活断层管段采用地面钢衬钢筋混凝土管道布置,管线中布置若干复式波纹管伸缩节以适应活断层的错动位移,并采用有限元方法研究了该方案对活断层错动位移的适应性及抗震性能。结果表明:采用钢衬钢筋混凝土管道、沿线设置一定数量的伸缩节能够较好适应活断层的蠕滑变形,并且管道抗震性较好。对于黏滑错动,主断层范围内的管道发生破坏的可能性很大,可在主断层边缘布置伸缩节,以控制管道破坏范围在主断层范围内,并采取相关工程措施防止产生次生灾害。 相似文献
13.
青溪水电站闸墩预应力锚索加固设计 总被引：1，自引：1，他引：0
1 概 况青溪水电站位于广东省大埔县境内 ,是以发电为主的河床式径流电站 ,总装机容量为 14.4万ｋＷ。电站溢流坝段总长 10 0 .5ｍ ,分 5孔泄流 ,溢流面分缝。闸墩分属 10～ 15号坝段 ,溢流闸孔净宽 14ｍ ,采用弧型钢闸门控制 ,弧型门挡水压力通过弧型门支腿传至闸墩牛腿后传给闸墩 ,支腿单边传递的最大推力为 143 5ｔ ,该弧型门是迄今为止广东省最大的弧型门 ,居我国水电工程所采用的弧型门的前列。青溪水电站溢流闸墩在施工期间不同时期即出现不同程度的裂缝 ,其中以 15号闸墩破损最为严重 ,该闸墩在 1990年冬季首次出现两条贯穿性裂缝 … 相似文献
14.
对Himmelti电站水轮发电机组进行了稳定性试验研究,发现机组上机架在特定负荷时振动严重超标.根据实测的试验数据分析了发电机上机架振动信号与蜗壳进口、顶盖和尾水管压力脉动信号的关系,并对上机架和定子机座整体进行了动力特性分析,提取了该整体结构的固有频率,发现由于水轮机压力脉动在该负荷时的频率与上机架结构的固有频率接近,从而引起了上机架结构的共振.为寻求减振方案,还对机组进行了补气试验,即从水轮机顶盖向转轮内补入高压空气.实测补气后机组的压力脉动信号和振动信号,对蜗壳进口、顶盖和尾水管压力脉动信号进行频谱分析,发现引起机组上机架结构共振的频率成分消失,机组的整体振动幅值也大大减小.根据电站的实际情况提出了可操作的补气减振方案,即采用在原有自然补气阀下侧接入压力补气管的处理方案,方案实施后电站运行记录显示,机组在该负荷区域运行时,无共振现象发生. 相似文献
15.
王灿奎 《中国农村水利水电》2006,(4):110-112
坝上水电站大坝溢洪道由于受特殊的地形地质限制，以及大流量、弱水跃、坝后式电站枢纽布置紧凑等问题，使大坝泄洪消能设计复杂。经分析计算及水工模型试验，设置了T型墩+消力戽联合消能工。经五年多的运行泄洪消能验证，戽内消能充分，下游河床及两岸均未发现明显冲刷，证明了T型墩+消力戽联合消能工对低弗氏数的中低坝的消能效果是比较理想的。 相似文献
16.
周大庆;陈世凡;李超 《排灌机械》2013,(10):856-861
通过建立非稳态过程的三维湍流数值模拟方法,设定进口压力呈周期性变化,且在转轮转速处于变化和不变的情况下,对某种新型无调速机构的低水头贯流式水轮机的运行特性进行了数值模拟.数值计算结果表明:在转轮转速随进口压力变化,且进口压力呈振幅为14%的正弦变化时,转速增大和减小的幅度分别为0.76%,0.21%,且其变化趋势滞后进口压力变化1/4周期;而流量的变化在极值处分别增大8%和2.5%;受进口压力变化的影响,转速变化时水轮机效率的下降幅度10.76%大于上升幅度4%.结果同时揭示了在2种情况下,水轮机力矩、流量、功率以及效率随时间的变化规律,并分析了在进口压力变化过程中,机组转轮区子午截面、转轮叶片压力场的瞬变过程,可为电站后期电气控制设备的选型提供参考依据. 相似文献
17.
刘桂贻 《中国农村水利水电》1997,(8):18-21
在天鹅二级电站现浇钢筋混凝土压力水管的设计与施工中，竭力追求是经济直径和最好的防渗、结构形式，设计最实用的优化模具，并结合实际情况，节约宝贵的耕地资源和材料。同时，详细叙述了大口径现浇钢筋混凝土压力水管的施工要求和施工方法。 相似文献
18.
李福宁 《中国农村水利水电》1983,(5)
一简述本文介绍的杠杆式圆盘闸门适用于压力水管不太长的小型引水式水电站压力水管进口,前池水深约1～5米,对于导叶能够关闭得较好的水轮机组,厂房内一般可不再安装闸阀.此闸门经实际使用证明开关灵活,造价低廉,止水性能好,在故障情况下能快速关闭,对于不带自动调速器的小型水轮机组更具有实际意义.日前这种闸门在我区商城县已推广使用,已安装近20处,使用情况良好。 相似文献
19.
《排灌机械工程学报》2017,(9)
为研究不同蜗壳面积变化规律对离心泵性能的影响,以一台单级单吸离心泵为研究对象,在保证叶轮及其他几何参数不变的前提下,针对4种蜗壳断面面积变化规律(即上凸式、线性式、下凹式和S形),进行泵内非定常数值计算及分析.结果表明:蜗壳面积变化规律在设计工况下对离心泵水力性能的影响较小,上凸式、下凹式和S形蜗壳面积变化规律的泵扬程和效率与线性式之差分别在1.4%和0.4%以内,而在非设计工况下,差异较大;不同蜗壳断面内的速度分布差异较大,线性式、下凹式和S形的速度分布较上凸式更为均匀;在设计工况下,上凸式和S形面积变化规律的蜗壳能有效降低泵内的压力脉动水平,其中S形面积变化规律的蜗壳效果最佳,而下凹式则会使泵内的压力脉动幅值增大;蜗壳面积规律变化引起叶轮周围静压分布变化,致使叶轮所受径向力的大小改变,线性式面积规律的泵叶轮平均径向力最小,上凸式面积规律的泵叶轮所受平均径向力最大.研究成果可为低脉动水平离心泵的优化设计提供一定参考. 相似文献
20.
轴向力平衡好坏直接影响着多级离心泵的安全可靠运行。基于Fluent商用软件,采用标准k-ε湍流模型、SIMPLE算法对节段式多级离心泵的平衡装置间隙流场进行数值计算,研究平衡装置的平衡机理和间隙流场的压力分布,分析不同径向、轴向间隙下平衡装置的平衡性能,通过静压积分求得平衡装置的总平衡力。结果表明,间隙内部压力沿着液体流动方向呈线性下降趋势,进出口处均有明显压头损失。径向间隙变化对装置灵敏度和泄漏量产生较大影响,剩余平衡力随着轴向间隙的增大呈非线性变化。与压力分布试验推导结果对比分析,平衡装置平衡力计算结果误差为5.1%,差值在允许误差范围之内,说明数值计算结果是可信的,平衡装置设计合理。 相似文献