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1 电站概况浙江省新昌县长诏水库是一座以防洪为主,结合灌溉、发电、城市供水、航运、淡水养殖等综合利用的大型水库。集雨面积为276km2,总库容1.89亿m3,长诏电站是长诏水库的一级电站,装机为3×2000kW。(1) 水轮机主要参数:水轮机型号:1#、2#机为HLA112-LJ-100;3#机为HL263-LJ-100。设计水头40m;最高水头60m;最低水头25m;额定流量6.7m3/s;额定功率2000kW;额定转速500r/min;飞逸转速1160r/min;最大吸出高度-1.5m。(2) 发电机主要参数:发电机型号:SF-J2000-12/2150;额定功率2000kW;额定电压6300V;额定电流229A;额定功率因数cos=0… 相似文献
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唐朝琮 《中国农村水利水电》1991,(3)
一、基本情况湘江电站位于湘江干流东安县石期市河湾,系渠道引水径流式水电站。坝址以上流域面流7940km~2,多年平均流量224m~3/s,引水渠长1.2km,过水能力240m~3/s,前池坝以下为6台机组并列布置,每台机组进水口均设快速工作闸门。水轮发电机组是天津水力发电设备厂制造,型号为:ZZ560-LH-250,设计水头11m,设计流量37m~3/s,转速187.5r/min,允许最高水头为18m,电站最大水头13.5m,机组经常运行水头为12.5m。发电机型号为TS425/32-32,B级绝缘额定有功出力为3200kW,功率因数0.8,定子额定电压6300V,额定电流 相似文献
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陈长添 《中国农村水利水电》1990,(9)
广东省蕉岭县艾坝电站是我国第一座低水头轴伸贯流式机组试验电站。电站设计水头7.54m,总设计流量95m~3/s,装机4×1 250kW,机组型号为CZ003—WZ—200。1、2号机组分别于1986年1月和4月投入运行,至1987年6月,1号机运行12 350h,发电1 314万kW·h;2号机运行8 826h,发电966万kW·h,两台机的运行情况良好。最近 相似文献
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南关水电站位于河北省磁县县城,1988年元月建成投产发电,是滏阳河上一座河床式电站,装机2×250kW,设计流量13.7m3/s,设计水头5.1m,设计年发电量2.62GWh,水轮机型号为ZD760-LM-120,发电机型号为TSL-137/21-20,多年实际平均年发电量不足设计发电量的1/3,电站效益不好,经济非常困难。1电站经济效益差的原因水能分析采用了(1951-1980年)水文系列,其前20年的丰水期掩盖了后9年的枯水期及上游人为取水造成的来水减少,水能分析成果与实际不符。上游东武仕水库的供水方式,由过去的季节性农业灌溉为主,改变为高保证率小流量(3.5￣5.0m3/s)城市工… 相似文献
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海乐山水电站位于河北省磁县西南部,是跃峰渠上的一座引水式电站,原装机容量2×3200kW,设计水头99.14m,设计流量2×3.82m3/s,设计年发电量18.54GWh,工程总投资2400万元,水轮机型号HLD46-LJ-84,发电机型号SF3200-8/2150,是河北省较大的水电站。该站1995年元月开工兴建,1997年6月竣工发电,经论证于2000年增容一台小机组,水轮机型号HL110-WJ-60,发电机型号SFW800-6/1180,设计流量1.32m3/s,设计水头97.3m,安装在大机组水轮机层,经过3年大小机组配合运行,取得良好经济效益。因此,作者认为其结合该站特点,适时续建小机组的经验值得借鉴。1… 相似文献
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该水电站为一座引水式径流电站,引水坝控制集雨面积为72.3km~2,电站设计水头为4O.5m,设计引用流量为2.94m~3/s,设计装机容量为4×200kW,电站于1975年冬建成投产.由于电站建设时期设备供货紧张,电站被迫采用与其自然条件不相适应的水轮发电机组:水轮机型号为HL_(110)-WJ-6O,发电机型号为TSWN—2OOkW—8P.致使电站形成装机台数多、机组运行效率低、年发电量少的不利状况.该电站经过20多年的运行,机电设备日益陈旧、老化、损坏,出力逐年下降、年发电量不断减少,生产维护费用却逐年增加,停机检修周期越来越短,造成大量的水力资源被白白浪费掉.为此,于1998年冬对该一级水电站着手进行更新改造工作. 相似文献
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1 电站基本情况瓜洲电站装机容量为 3× 3 35 0ｋＷ ,工程于 1994年 9月正式动工兴建。水轮机型号为ＧＺＴＦ -ＷＰ -330 ,设计水头 5 .3ｍ ,额定流量 75 .3ｍ3 ｓ ,额定出力 3 35 0ｋＷ。发电机型号为ＳＦ ＷＧ335 0 -4 4 36 40 ,额定容量 3 72 2 3 35 0ｋＷ。一号机组于 1997年 3月 2 5日调试运行 ;二号机组于 1997年 5月 15日调试运行 ;三号机组于 1997年 7月 1日调试运行。2 机组漏油及油混水情况1号机组和 2号机组在试运行及其后的数月 ,虽然机组因油位的下降曾数次加油 ,但由于灯泡贯流式机组当时是梅县的首例贯流机组 ,对机组的… 相似文献
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1 冷却供水系统存在的问题河盘桥水电站为河床式电站 ,装机容量 4 0 0 0 k W,安装 4台 GDSK114- WS- 2 90型开式竖井贯流式水轮发电机组 ,其水轮机额定水头为 2 .80 m,最高水头为3.77m,最低水头为 1.5m,额定流量为 4 3.9m3/ s。电站冷却供水系统供水对象有发电机空气冷却器、导轴承冷却用水和水轮机导轴承、径向推力轴承冷却用水以及稀油站冷却用水、水轮机主轴密封用水等 ;机组设计单机用水量 50 m3/ h,设计水压 0 .2 MPa。电站冷却供水系统采用扩大单元供水方式 ,水源取自上游 1、2号机之间和 3、4号机之间的闸墩中间。为满足用水设… 相似文献
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周为平 《中国农村水利水电》1992,(5)
红水河二级电站位于红水河水库下游1.5km的刘子文村,利用水库西干渠灌溉余水发电。电站总装机3×250kW,设计水头13m,单机引用流量2.5m~3/s,1号、2号两台机组于1983年10月运行发电。1988年电站扩建,3号机组于1989年3月运行发电。电站有10kV输电线路与系统联网。随着小水电工作重点的转移,电站建立了经济责任制 相似文献
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某水电站于2007年11月投入运行,该电站装机容量4×2500kW．发电机采用晶闸管励磁方式。由滑环与碳刷结构导入励磁电流。在2009年7月进入丰水期后。该水电站4台机组均在额定负荷状态运行,运行中4号机组多次发生转子一点接地,并发出信号。 相似文献
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吴廷枝 《中国农村水利水电》1993,(3)
1 水导轴承甩油的原因马桥二级水电站是一座径流式电站,3台机组均属立轴混流式,其中1号机3000kW,型号是 HL123—LJ—140;2号、3号机1250kW,型号是 HL263—LJ—100。1981年3月正式并网运行,到1983年开始出现主轴 相似文献
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长潭水电厂于 1987年投产发电 ,装机容量 4× 15MW ,在系统中主要担任调峰和事故备用的任务。整套机组由天津水电控制设备厂提供 ,发电机型号为 :TS5 5 0 / 79 2 8,水轮机型号为HL2 2 0 LJ 2 5 0 ,额定水头 42m ,额定转速 2 14 .3r/min。1 存在的问题水轮机导叶密封性能的好坏 ,是衡量水轮机运行质量的重要指标之一。所谓导叶密封性能 ,是指当机组停机导叶全关闭时其漏水量的大小。长潭水电厂水轮机组投运 10多年来 ,导水机构漏水比较严重 ,原导叶上下端面及立面密封采用三角形密封条结构 ,在运行中容易掉落 ,另外机组导叶的上、中、… 相似文献
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陕西省石泉县胡家湾水电站是汶水河梯极开发的第一级水电站,1997年4月建成发电。电站为隧洞引水式地面厂房,设计水头25.25m,设计最大引水流量20m3/s。电站总装机容量3750kW(3台×1250kW),水轮机的型号HL-240-LJ-100。 相似文献
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主轴密封是为了保证稀油润滑导轴承能正常工作,以防止压力水从主轴和顶盖之间渗入使水导轴承损坏。要求其密封性能要好,寿命要长。我站所辖的高州电站装机2×2000kW,机组型号为HL200—WJ—84,主轴密封采用活塞式端面密封,抗磨板材料为不锈钢,密封环材料为橡胶Ⅱ—2。在初运行的两年内,两台机组的主轴密封陆续发现有不同程度烧毁。1事故现象最初在开、停机时主轴密封处出现不同程度的焦臭味,一段时间后机组运行时发现水导轴承处的油中有少量水珠,最后水导轴承中的油有大量水珠且顶盖上腔漏水量增大,检修时发现主轴密封环已严重烧毁变形。2… 相似文献
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波水电站位于湖南省资兴市波水乡 ,是资兴市地方电网的主力骨干电站 ,在电网中起调频、调峰作用。电站原装机 3× 2 0 0 0 k W(水轮机型号 :HL16 0 - WJ- 6 0 ,发电机型号 :SFW2 0 0 0 - 6 /1430 )为卧式水轮发电机组。电站于 1993年 12月相继投入运行。三台机组轴瓦采用传统的巴氏合金瓦。由于制造厂家在机组设计、制造工艺上的缺陷 ,导致机组运行轴瓦温度过高 ,特别是 2号和 3号机组尤为突出 ,为此不得不长期低负荷运行。同时在正常运行时 ,特别是在电网事故甩负荷情况下 ,常发生机组烧瓦事故 (瓦温表指示 5 9℃时 )。在投运几年来 (1… 相似文献
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安徽省岳西纱帽电站装机2×800kW，1980年投产，原励磁装置型号为KLZ-12，额定励磁电压38V，额定励磁电流271A，随主机配套。原发电机组励磁方式一直采用晶体管分立元件模拟型三相零式可控硅励磁。励磁系统投运以来，一直不够稳定，运行年数增加，暴露的问题越来越严重。维护工作量大，维修成本高，检修时间长；励磁机振动严重，经常需停机处理，严重影响机组安全运行。 相似文献
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以国内一大型高水头水电站为例,对水轮机顶盖振动展开变负荷稳定工况、开停机工况以及甩负荷极端工况下的原型测试和分析;建立顶盖及螺栓的有限元模型,结合实测振动数据与有限元动力分析,反演了顶盖水压脉动荷载;运用线性疲劳累积损伤理论和雨流计数法,结合机组一年内的实际运行方式,分别进行了年正常运行工况和甩负荷极端工况下顶盖螺栓的疲劳分析.计算结果表明:100 MW稳定负荷工况时顶盖水压脉动荷载双幅值约为19.3 m水头,为机组额定出力工况(600 MW)的5.6倍;同一工况下顶盖螺栓的破坏循环次数随存活率增大而出现较大程度降低,100 MW稳定负荷工况下存活率由95%增大至99%时,顶盖螺栓的破坏循环次数则由6.488×107次降低到2.415×107次,降幅为62.8%;考虑99%的存活率标准,甩负荷工况下的顶盖螺栓破坏循环次数为7.494×105次,仅为各稳定工况下螺栓疲劳寿命的3%~5%. 相似文献