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1.
《中国农村水利水电》2016,(2)
针对当前土石坝加固工程中大量实施的封闭式坝体防渗墙,分析不同底端约束形式对墙体应力变形计算结果的影响。分别采用固定约束和接触约束两种底端约束形式对防渗墙的应力与变形进行有限元计算,对比分析两种约束形式对墙体应力变形计算结果的影响及规律。分析结果表明,不同底端约束形式对刚性墙体应力的有限元计算结果影响较为明显,且在不同弹模基岩中表现出不同的影响特征。分析结论可为类似加固工程中防渗墙的应力变形计算提供参考。 相似文献
2.
不同地基弹模对重力坝动力特性的 总被引：1，自引：0，他引：1
基于有限单元法,采用振型分解反应谱法对龙滩水电站非溢流坝段在不同地基弹性模量下的动力特性进行了分析,研究了混凝土弹性模量与地基弹性模量的比值与坝体应力、位移、自振频率之间的关系,结果表明：（1）地基越柔坝体自振频率越小;（2）坝体位移随地基弹模的降低而增大;（3）坝体应力受地基弹模影响较大,特别是当混凝土弹性模量与地基弹性模量的比值较大时,尽管能减小坝踵处的拉应力,但坝踵和坝趾处也出现较大压应力;（4）混凝土弹性模量与地基弹性模量的比值在1.0与2.0 之间对坝体动力特性影响相对较小。该结论可供设计、施工和同类工程参考。 相似文献
3.
塑性混凝土墙在病险土石坝加固中的应用 总被引：1，自引：0，他引：1
李煊明 《中国农村水利水电》2009,(6)
经过有限元计算和时比分析,基于混凝土弹性模量越高,拉应力越大,防渗墙与坝体的变形越不协调,相应提出了病险土石坝防渗墙宜采用低弹模塑性混凝土的看法;经过长期的防渗墙材料试验和研究认为,随着水泥用量的增加.塑性混凝土强度、弹性模量增加,弹强比也略增大,极限应变则降低;根据福建省病险土石坝特点配设的塑性混凝土材料配合比和试验研究的物理力学性能指标,可供类似工程设计参考. 相似文献
4.
采用应力型多重势面模型模拟低弹模混凝土的本构关系,模型参数选择邓肯E-B模型的参数,将土石坝混凝土防渗墙施工过程中槽孔开挖、泥浆固壁和混凝土回填作为一级荷载简化处理。利用自行开发的三维有限元程序对某土石坝工程进行计算,计算结果表明：简化处理结果能反应墙体施工影响,低弹模混凝土墙体采用多重势面模型的计算结果与邓肯E-B、线弹性计算结果具有一致的变化规律,在墙体与基岩交接处应力范围处于邓肯E-B模型与线弹性之间,应力曲线在墙体中下部更平滑。 相似文献
5.
《中国农村水利水电》2019,(2)
经30 a以上的运行,柏峰水库出现诸多安全隐患,需进行除险加固。针对心墙坝的共性问题,研究采用低弹模混凝土防渗墙方案对主坝进行防渗处理。通过混凝土试块、防渗墙超声波检测成果、库水位与墙前墙后渗压计水位对比、加固前后坝体浸润线对比等综合分析,验证了防渗处理的有效性,同时给出了运行管理维护建议。 相似文献
6.
李煊明 《中国农村水利水电》2009,(6):79-81
本文经过有限元计算和对比分析,基于混凝土弹性模量越高,拉应力越大,防渗墙与坝体的变形越不协调,相应提出了病险土石坝防渗墙宜采用低弹模塑性混凝土的看法;经过长期的防渗墙材料试验和研究认为,随着水泥用量的增加,塑性混凝土强度、弹性模量增加,弹强比也略增大,极限应变则降低;根据福建省病险土石坝特点配设的塑性混凝土材料配合比和试验研究的物理力学性能指标,可供类似工程设计参考。 相似文献
7.
以北槎垅水库土石坝除险加固工程为实例,综合考虑了大坝渗流场和应力场的耦合效应以及混凝土防渗心墙与土体之间的接触效应,建立了土石坝防渗心墙弹塑性有限元模型,分别对防渗心墙不同厚度、不同位置以及不同材料参数下的有限元模型进行了应力变形分析,分析了防渗心墙厚度、坝体中的位置以及材料参数变化对坝体及防渗墙应力变形的影响,最后对防渗心墙几何及材料参数的合理取值进行了分析。 相似文献
8.
《中国农村水利水电》2020,(3)
垂直防渗系统是垃圾填埋场非常重要的部分之一,其作用在于可有效减缓污染物向周边土体及地下水渗透的速度。部分地区垃圾填埋场防渗墙因设计不合理,导致其防渗效果不能达到预期或在垃圾渗滤液的作用下发生破坏。目前对垃圾填埋场防渗墙的渗透性能研究较少,为了给垃圾填埋场垂直防渗系统的安全性及合理性提供理论支撑,使用有限元软件对江苏省内某垃圾填埋场的垂直防渗系统进行模拟分析。通过建立不同工况模拟了不同情况下垃圾填埋场中垃圾渗滤液的运移情况,并研究了防渗墙的防渗效果及安全性。模拟结果表明,防渗墙穿透墙体最快需15.86 a,符合垃圾场设计要求;在不同工况下的最大比降为5.16,说明墙体安全合理不会发生渗透破坏。 相似文献
9.
都匀市绿茵湖水库大坝塑性混凝土防渗墙设计 总被引：1，自引：1，他引：0
绿茵湖水库是贵州首批治理的重点病险水库．采用塑性混凝土防渗墙对大坝进行除险加固，这种材料有抗渗性能好且变形模量低，极限应变值大．适应变形力强等特点。 相似文献
10.
在引进拱坝应力重分析单位变形模量法的基础上，建立了拱坝地基处理的基础变形模量优化的多目标线性规划模型。该模型以不同高程地基变形模量E为设计变量，在人为可以改变地基变形摸量的范围内，利用多目标线性规划的方法寻求对坝体应力、稳定及变形最优、相对基础处理费用又较低的地基变形模量。利用上述模型对我国某高拱坝的地基变形模进行了优化，计算结果表明该数学模型合理，优化效果明显，优化的结果对工程地基处理有较现实的技术支持和指导意义。 相似文献
11.
深水高土石围堰塑性混凝土防渗墙应力变形分析 总被引：1，自引：0，他引：1
随着西部地区一些大型水利枢纽工程的兴建,需要在深水中填筑高土石围堰,其防渗墙的设计和施工对土石围堰安全运行至关重要。采用非线性有限元法,基于邓肯.张E-μ本构模型,结合工程实例,分析土石围堰应力变形规律,并根据施工过程和不同影响因素,进行多种方案比较,研究了塑性混凝土防渗墙在围堰施工运行过程中的工作性态变化,论证了围堰设计的合理性,为该围堰施工和安全运行提供了一定参考依据。 相似文献
12.
基础变形模量对坝体的安全运行和受力有着十分重要的意义，特别是高拱坝，需要良好的基础变形模量，但是在一定的荷载运行工况下，并不是意味着基础变形模量越高坝体应力、稳定、变形状况就越好。基于上述观点，利用多目标非线性规划方法对锦屏拱坝最优基础变形模量进行了研究，给出了拱坝在最优基础变形模量条件下坝体应力、稳定、变形及基础处理费用等特征值。研究表明：经过基础变形模量的优化，能有效改善坝体应力、位移、稳定等多项指标。 相似文献
13.
国内多座深厚覆盖层上兴建的高心墙土石坝坝顶均出现不同程度的开裂,对坝体的长期安全稳定构成威胁,受到业内广泛关注。通过地质雷达、高密度电法等物探技术确定某高心墙堆石坝顶裂缝时空分布情况,根据变形实测资料分析了其变形破坏特征,并结合工程建设情况、结构特征、运行情况等对开裂原因进行分析。结果表明坝顶裂缝产生的根本原因是土体承受的应力超过其抗拉强度或抗剪强度后而发生的破坏,直接原因为坝顶的不均匀沉降,其中水荷载、湿化变形、蓄水速度、坝顶材料特性是坝顶不均匀沉降的关键影响因素。 相似文献
14.
目前我国已规划设计的200 m级以上特高心墙堆石坝,除深厚覆盖层上240 m高的长河坝外,其余工程均清除心墙基础部位全部覆盖层和软弱岩层,并浇筑混凝土垫层找平。混凝土垫层作为防渗心墙与基岩的连接部位,其受力情况复杂且影响因素较多。通过有限元数值计算,研究某315 m特高心墙堆石坝基础混凝土垫层的应力变形状态。计算结果表明:对于“V”形深切峡谷的特高心墙堆石坝,上覆坝体压力大部分传至岸坡,混凝土垫层在左、右岸中下部变形较大,将导致河床中部混凝土垫层横河向拉应力增大;上覆坝体压力以及防渗心墙拱效应等原因将导致混凝土垫层在心墙与反滤交界位置顺河向拉应力增大;合理设置垫层结构纵缝、适当增加垫层厚度等措施可有效降低混凝土垫层拉应力。 相似文献
15.
作为面板与堆石体的过渡区，提高垫层和过渡层变形模量对减少面板和接缝变形显得尤其重要。Hardfill材料的性质介于混凝土和碾压堆石体之间，变形模量相对较高，是垫层料和过渡料的理想材料。将Hardfill材料做垫层的面板堆石坝与传统的面板堆石坝进行三维有限元的对比分析，结果表明用Hardfill材料做垫层的面板堆石坝可以有效地改善面板的应力位移状况,减少面板竖缝和周边缝的变形，其中面板顺坡向、坝轴向最大拉应力减少19.5%和7.9％，竖缝和周边缝沉降变形分别减少54.5%和48.9%，为面板堆石坝的发展提供了一个很好的参考。 相似文献
16.
采用三维有限元方法，分析了大花水碾压混凝土拱坝的应力、变形，比较了无诱导缝和设诱导缝对大花水拱坝坝体应力、应变规律的影响。论证了诱导缝设置位置的合理性，并提出设置周边缝的合理范围，为工程设计提出依据和建议。 相似文献
17.
采用三维有限元法对芭蕉河面板堆石坝完建期(竣工期)和蓄水期的应力变形进行模拟计算，分析了不同时期坝体及面板的应力变形情况。计算结果表明，大坝应力变形满足安全要求。 相似文献
18.
采用三维弹塑性有限元方法对洞坪工程主体建筑物双曲拱坝在多种荷载组合作用下的坝体应力及变形进行了多种工况的计算,结果表明,坝体的应力及变形均符合用有限元计算的一般规律，并且进行了等效应力核算，结果在规范允许的范围之内。 相似文献