共查询到16条相似文献，搜索用时 187 毫秒
1.
使用TSZ-6A型应变控制式三轴仪对不同围压(50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa)、不同含水率(9.8％、12.3％、15.8％、17.2％w.b)的大豆堆的弹性模量进行了测定,并分析了围压与含水率对大豆弹性模量的影响.实验结果表明:对于含水率范围为9.8％～17.2％ w.b的大豆堆,在围压为50 kPa～200 kPa的范围内,其弹性模量范围为3.07 MPa～28.80 MPa,在相同含水率条件下,大豆堆的弹性模量随着围压的增大而增大；在相同围压条件下,大豆堆的弹性模量随着含水率的增加而减小. 相似文献
2.
使用TSZ-6A型应变控制式三轴仪对不同围压(8kPa~200kPa)、不同含水率(9.8%、11%、13.5%、14.8%、15.8%w.b.)的黑龙江省大豆堆的体积变化和体变模量进行了测定,分析了围压与含水率对大豆堆体变模量的影响。体变模量随着围压(8kPa~200kPa)的增大而增大,大豆实验结果表明:对含水率为9.8%w.b~15.8%w.b、围压为8kPa~200kPa的大豆堆,其体变模量范围为227.94kPa~610.58kPa。相同含水率的大豆堆的体变模量随着围压(8kPa~200kPa)的增大而增大;同一围压下,大豆堆体变模量随着含水率(9.8%w.b~15.8%w.b)的增大而减小。 相似文献
3.
稻谷堆弹性模量的实验测定与研究 总被引：3，自引：0，他引：3
利用TSZ-6A型应变控制式三轴仪进行三轴实验,测定围压分别为50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa时,稻谷堆（水分为11.89%w.b,13.55%w.b,15.73%w.b,17.62%w.b）的弹性模量,同时研究围压和水分与稻谷堆弹性模量的关系。实验结果表明：对于水分范围为11.89%~17.62%w.b的稻谷堆,在围压为50 kPa~200kPa的范围内,其弹性模量范围为8.69 MPa~37.07 MPa。根据围压与稻谷堆弹性模量的关系可以拟合得到方程：y=Ax＋B,其中,A、B为与水分有关的参数。在相同水分条件下,稻谷堆的弹性模量随着围压的增大而增大;在相同围压条件下,稻谷堆的弹性模量与水分没有显著的相关性。 相似文献
4.
小麦堆压缩特性的实验研究 总被引：2，自引：0，他引：2
利用回弹模量仪对小麦堆（河南产）（水分为11.7%,13.33%,15.18%,16.55%,18.18%w.b）的密度和无侧向膨胀压缩体变模量进行了实验测定,实验选定加在样品顶部的压应力为：50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa、250 kPa、300 kPa,通过计算得出对应的样品平均竖直压应力为：36.8 kPa、74.8 kPa、110.9 kPa、153.4 kPa、184.7 kPa、221.0 kPa。进而得到样品所受的平均压应力为：18.3 kPa、41.9 kPa、66.7kPa、91.0 kPa、110.9 kPa、133.248 kPa。实验结果表明：在同一水分下,随着平均压应力的增大,小麦堆的密度也增大。在同一水分下,随着平均压应力的增大,小麦堆的体变模量也增大。拟合方程为y=axb,其中参数a、b随水分的不同而变化。 相似文献
5.
小麦堆体变模量的测定与实验研究 总被引：2，自引：0，他引：2
利用应变控制式三轴仪对小麦的体积压缩和体变模量进行了实验测定,并探讨了围压和水分对体变模量的影响。结果表明:小麦堆的体积随着围压的增大而减小;小麦堆(水分为13.7%、16.4%、18%)的体变模量随着围压(5 kPa～30 kPa)的增大而增大,它们的体变模量的范围分别为173.5 kPa～259.3 kPa、164 kPa～240 kPa、151 kPa～229.4kPa;小麦堆体变模量随着水分的增大而减小,当小麦堆围压为30 kPa,水分为13.7%～18%时,它的体变模量变化范围为223.5 kPa～270 kPa。 相似文献
6.
利用LHT-1型粮食回弹模量测定仪对玉米堆在不同条件（预压力,水分）下的无侧向膨胀回弹模量进行了实验测定,分析了不同预压力（0、100kPa、200kPa）、不同水分（13.89%、15.12%、17.71%、18.74%）对玉米堆回弹模量的影响;弹塑性形变之比与预压力的关系以及每次加卸载时塑性形变的变化规律。实验结果表明：同一水分下,玉米堆的回弹模量随着预压力的增大而增大;同一预压力下,随着水分增大,玉米堆的回弹模量减小;第五圈的弹塑性形变之比随预压力的增大而减小;每次加卸载后塑性形变随加载次数的增加而减小。 相似文献
7.
8.
利用土工合成材料综合测定仪测定了江苏盐城产糙米与不锈钢板、混凝土板、木板三种不同固体界面的摩擦系数。实验结果表明:随着剪切速率(1.33mm/min、2.67mm/min、4.33mm/min、5.20mm/min)的增大,糙米与固体界面的摩擦系数逐渐减小;随着法向压应力(25kPa、50kPa、75kPa、100kPa)的增加,糙米与固体界面的摩擦系数逐渐减小;随着糙米含水率(15.32%w.b、16.24%w.b、17.54%w.b、18.46%w.b)的增大,糙米与固体界面的摩擦系数逐渐增大。根据实验结果,分别拟合出糙米和不锈钢板、混凝土板、木板三种不同固体界面摩擦系数与剪切速率、法向压应力、含水率的关系方程。 相似文献
9.
10.
稻谷仓壁材料摩擦系数的实验研究 总被引：1，自引：0，他引：1
利用土工合成材料综合测定仪测定了不同法向压应力（25 kPa、50 kPa、100kPa、150 kPa、200 kPa）下稻谷（水分含量为13.55%、15.14%、17.00%、19.19%w.b）与不同仓壁材料（不锈钢板、混凝土板、木板）的摩擦系数。结果表明：稻谷与不锈钢板摩擦系数较小,与混凝土板和木板的摩擦系数较大;随着法向压应力的增大,稻谷与各仓壁材料的摩擦系数均呈不同幅度的减小;随着水分的增大,稻谷与各仓壁材料的摩擦系数增大。根据实验结果,可拟合出摩擦系数与法向压应力、水分含量的关系方程。 相似文献
11.
12.
稻谷籽粒压缩特性的实验研究 总被引：1，自引：0，他引：1
研究了含水率对稻谷籽粒压缩特性的影响,通过Brookfield质构仪对不同含水率的稻谷籽粒(含水率10.63%、12.25%、13.71%、15.18%、16.53%w.b)在Z轴(短轴)上的压缩特性进行测定,得出含水率对稻谷压缩特性的影响规律。实验结果表明:随着压缩形变的增加,稻谷籽粒受到的压力逐渐增加,当到达破裂点时达到最大值,随之急剧减小。随着含水率的增加,稻谷籽粒的压缩最大破坏力、最大破坏能、表观接触弹性模量逐渐减小,压缩最大破坏应变逐渐增加。 相似文献
13.
14.
大豆弹性模量的测量与研究 总被引：7，自引：1，他引：6
利用TA.XT plus物性质构测试仪,对一百粒内蒙古产大豆进行受力、变形与面积的测量,根据胡克定律计算出弹性模量(E),测算出大豆的平均弹性模量为20.39MPa,并对弹性模量与有效面积(A)、弹性模量与载荷(F)的相关范围以及异常的豆样进行了分析讨论。 相似文献
15.
16.
通过对3种不同水分(偏低水分11.8%、安全水分13.3%和偏高水分16.3%)的玉米在4种不同温度(15℃、20℃、25℃和30℃)条件下,自身呼吸消耗O2的百分含量的测定,研究密闭储藏环境条件下玉米粮粒呼吸速率的变化规律。20L规模的试验室研究结果表明:玉米的呼吸速率随储藏时间和氧浓度变化均呈非线性变化,在同一温度条件下,含水量越高的玉米粮粒呼吸速率越快,对相同水分的玉米粮粒,温度越高呼吸速率越快。15℃条件下呼吸速率的变化情况为:偏低水分0.047~0.431mL·g·d-1、安全水分0.059~0.574mL·g·d-1、偏高水分0.071~0.707mL·g·d-1;20℃条件下呼吸速率的变化情况为:偏低水分0.143~0.520mL·g·d-1、安全水分0.183~0.734mL·g·d-1、偏高水分0.173~0.707mL·g·d-1;25℃条件下呼吸速率的变化情况为:偏低水分0.199~0.910mL·g·d-1、安全水分0.192~1.170 mL·g·d-1、偏高水分0.241~1.197mL·g·d-1;30℃条件下呼吸速率的变化情况为:偏低水分0.194~1.360mL·g·d-1、安全水分0.203~1.541mL·g·d-1、偏高水分0.256~1.964mL·g·d-1;相同水分的玉米粮粒呼吸速率随氧浓度的降低而减弱。通过对玉米粮粒呼吸速率随时间的变化和氧浓度的变化趋势线进行回归分析,得到不同温度条件下不同水分玉米呼吸速率的回归方程,利用相应回归方程,可获得密闭环境条件下储藏玉米在不同时间以及不同氧浓度条件下的呼吸速率,为气调储藏时玉米粮粒自呼吸的合理利用提供基础技术参数和数据模型。 相似文献