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国内关于大型储罐检测的法规和标准相对匮乏,且相关法规中未提出对储罐实施强制检验的要求.SY/T5921-2000、SY/T6620-2005和SHS01012-2004是储罐检验常用的3个基本标准,它们在适用范围、储罐检修/验周期、壁板厚度检测与评定要求、底板厚度检测与评定要求、顶板厚度检测与评定要求以及焊缝检测与评定等6个方面存在不同.相对而言,SY/T6620-2005比SY/T5921-2000更科学,但是从罐体受力和缺陷产生机理的角度分析,SY/T5921-2000对焊缝表面检测的要求比SY/T6620-2005的规定更符合实际;SHS01012-2004对于罐壁板、底板厚度的检测要求更加严格,但实用性和科学性则相对较差.在检测实践中,可以将3个标准结合起来使用.从总体上看,现存的标准在科学性、实用性和适用性等方面都存在局限性,有必要规范大型储罐的检测标准,建立和完善标准体系,确保储罐的安全运行. 相似文献
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基于美国ASMEB31．8-2007、加拿大CSAZ662—2007、澳大利亚AS2885．3-2001、国际ISO13623—2009及中国GB50251--2003、SY／T5922--2003、SY／T5536--2004、SY／T6069--2005等标准，从截断阀和安全阀设定压力、压缩机站建筑设计、压力控制和保护程序、紧急停车系统和环境保护等方面，研究了国内外标准之间的异同点，介绍了国外标准在投产延迟管道再试压、压力控制和保护设备检验、设计工况变更和最大允许操作压力审查等方面的先进理念，针对我国油气管道工艺运行标准的制修订工作提出了具体修改建议。 相似文献
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国内外大型储罐的设计标准对比 总被引：2，自引：1，他引：1
基于石油储罐设计日趋大型化的现状,对不同国家石油储罐的设计标准API650-2009、BS EN 14015-2004、JIS B 8501-1995和GB 50341-2003进行对比分析,优选出适用于计算大型储罐壁厚、罐底边缘板厚度和顶部抗风的标准.API650变点法是计算大型储罐(D＞60 m)壁板厚度的最佳方法;关于边缘板厚度的选取,当底圈壁板厚度小于30 mm时,4种标准均可选用,当底圈壁板厚度大于30 mm时,应选用API650或BS EN 14015;关于顶部抗风的计算,4个标准各有利弊,国内工程应以GB50341为主,国际工程以API650为主,而欧洲工程则以BS EN 14015为主. 相似文献
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基于石油储罐设计日益大型化和浮放式的现状,对比分析了现行中美大型储罐设计标准GB50341--2003和API650—2012关于抗震计算的相关规定,总结了其在抗震设防基准、设计准则、数学模型及其参数和计算方法等方面的差异。依据两国标准规定的方法,对某项目5000m。内浮顶罐的抗震计算不同,尤其是罐壁临界许用应力,两标准的计算结果相差近3倍,是所有计算结果中差别最大的参数,也是两者设防目标不同在数值上的表现。GB50341-2003规定储罐上部自由空间即为晃动波高,而API650—2012规定储罐上部自由空间的确定需要充分考虑储罐地震用途组别等因素,更有针对性地定义了储罐上部自由空间与晃动波高的关系。（表3,参8） 相似文献
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《油气储运》2015,(8)
针对钢制焊接储罐设计人员如何选取设计规范进行不同条件下的储液晃动波高计算的问题,介绍了GB 50341-2003、GB 50761-2012与API 650-2013中关于储罐晃动波高的计算公式及其影响因素,主要分析了GB 50341-2003与GB 50761-2012中储液晃动基本周期对地震影响系数取值的影响及其差异,对10×104 m3、1×104 m3及200 m3储罐进行了储液晃动基本周期、地震影响系数和储液晃动波高的计算,计算结果表明:相同容积与径高比的储罐晃动基本周期相同;储罐径高比越大,GB 50761-2012、API 650-2013与GB 50341-2003计算所得的晃动波高相差越大;当径高比趋于1时,GB 50761-2012、API 650-2013与GB 50341–2003计算所得的晃动波高相差较小。根据计算结果,给出了各个储罐设计规范中晃动波高计算公式的适用范围。 相似文献
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郝杰 《新农村(黑龙江)》2012,(10):12-13
建筑结构的基础产生不均匀沉降主要是由于地基土质软弱以及上部建筑结构荷载不均匀等因素造成的,从而引起上部结构的过大变形、开裂、倾斜甚至破坏。如何解决地基不均匀沉降对上部结构产生的过大变形、裂缝、倾斜甚至倒塌等不利影响是工程建设和地基基础科学面临的重大问题。对建筑结构基础不均匀沉降的原因及防治对策进行了探讨。 相似文献
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基于时间的定期检测方法往往导致大型原油储罐的失修或过修,如何确定合理的原油储罐内检测周期对于平衡原油储罐的安全运行要求和检测费用具有重要意义.提出了基于RBI技术的内检测周期预测方法,研究发现随着可接受风险的增加,预测的储罐内检测周期也逐渐增加.介绍了确定原油储罐可接受风险的方法,并通过此方法确定3.54×104为原油储罐的可接受风险值.对于腐蚀相对严重且内检测周期较短的储罐,与RBI方法相比,基于Gumbel方法预测的内检测周期相对保守.与基于RBI技术预测的内检测周期相比,国内标准SY/T 5921-2000对储罐内检测周期的要求较保守,推荐采用基于RBI技术确定原油储罐的内检测周期. 相似文献
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为寻求埋地管道在填海软土地基不均匀沉降工况下的变形规律,以唐山曹妃甸填海地区地质勘察资料为依据,基于固结压缩原理进行了填海地基沉降值的计算及预测,得出了填海软土地基沉降规律,并利用沉降修正系数校正高速公路段地基沉降量。通过对地基相对沉降量进行多组的定量设置,并以此作为管道变形的边界条件,采用等效弹簧模拟埋地管道中管土相互作用,采用有限元计算方法,分别计算了埋地管道在各变形作用下的应力值。结果表明：曹妃甸填海软土地基穿越公路管道在50年运营期间,不会发生断裂。（图6,表2,参15） 相似文献
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地上储罐的检测与维修：API653介绍 总被引：6，自引：0，他引：6
１９９１年１月美国石油学会首次出版了ＡＰＩ６５３标准，即“储罐的检测，修理改造和重建”。为了保证储罐罐壁和底板不会发生泄漏损坏，ＡＰＩ６５３提出了三种形式的周期性检测，即常规不停产检测，正式不停产检测和正式停产检测（ＦＩＩ），并介绍了这三种检测的具体要求。ＡＰＩ６５３标准中内容涉及了储罐基础，壁板，底板，结构，罐顶，附件及管嘴等方面，另外还对储罐泄漏检测及检测人员的资格提出了要求。 相似文献
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立式圆柱形油罐基础形状和罐底板寿命 总被引：5，自引：2，他引：5
目前国内立式圆柱形油罐基础顶形状均匀为正圆锥形，即罐基础中心高，四周低，目的是当罐基础沉降稳定后仍能保持这个形状，便于排除油罐底面上的积水。通过对罐基础发生沉降后罐底板实际形状的分析研究，认为中心高，四周低的形状在基础沉降稳定后将不能保持，基础发生沉降时，罐底板的面积大于油罐基础的表面积，且底板在罐壁板和边缘板的约束下，底板外部板的环向拉伸变形很小，使罐底板不得不因基础沉降而发生凹凸变形，变种凹凸 相似文献
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通过对某泵站一座1×10~4m~3拱顶油罐基础沉陷修复方案和施工,及充水试验情况的介绍,说明此次油罐基础沉陷处理的方法得当,并收到良好的效果。此次储罐基础沉陷的处理方法简单,只切割底板,处理下沉地基省时、省力、节省费用。 相似文献
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综合论述了日本《消防关系法规集》对于储罐基础及地基所做的具体规定、要旨及其修订背景。提出了对地基稳定性的要求,讨论了天然地基不需要改良的条件,以及需要改良的地基在改良后必须达到的标准,介绍了对不同地基计算其沉降量的要求,根据基础型式的划分、基础材料及其坚固性的要求、基础的构造、基顶平整度的要求等诸多问题,提出了对钢筋混凝土环梁及碎石环梁的要求,给出了基础地基的设计计算内容、计算方法和计算公式。 相似文献
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油罐基础下沉造成了油罐底底板焊缝断裂漏油，为解决此问题，从调查现场和地质资料入手，经分析，研究确定了处理方案，采用对油罐地板与地基之间的空隙充填浆料的方法进行了处理，从而加固和改善了油罐底板的受力状态，且取得良好的效果。详细介绍了对这次基础下沉的处理过程，以及所用的浆料，注浆方法和施工中的监测，并列举了实测数据，对今后分析和处理此类问题具有一定的参考价值。 相似文献
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分析了大型油罐底边缘板和下节点的应力，对边缘板与中幅板搭接且罐基础具有环梁时的应力进行了精确的理论分析和应力计算，并将本文的计算方法与ＡＰＩ和中国科学院方法在罐底板假设边界条件的合理性方面进行了比较。对实测过的５００００ｍ＾３油罐进行的分析表明，是边缘板的应力大于本文理论的计算结果和吴天云方法的结果，与科学院方法的结果基本一致，ＡＰＩ方法的结果最偏离实测值，同时分析了计算应力偏小的原因。 相似文献