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1.
以Al_2O_3陶瓷/45钢陶瓷传感器为研究对象,采用有限元方法分析计算了Al_2O_3陶瓷与45钢扩散焊接残余应力的分布,研究了扩散焊接工艺参数焊接温度、冷却速度、焊接压力等对残余应力分布的影响,并得出了最优的工艺方案。研究结果表明,在焊接压力、冷却速度等工艺条件不变的情况下,改变焊接温度对残余应力的影响不明显;改变冷却速度对于残余应力的影响较明显;增加焊接压力,剪切应力和轴向应力也会随之增大,但变化幅度并不大,轴向应力最大拉应力减小,最大压应力增大;最优工艺为焊接温度930℃,冷却速度10℃/min,焊接压力15MPa。 相似文献
2.
胡肇滋 《东北林业大学学报》1993,21(5):65-75
对于两对边简支、两对边自由的矩形析，经典薄板理论不能求得Ｑ的精确解，根源在于Ｋｉｒｃｈｈｏｆｆ变换剪力Ｖｙ＝０在静力等效上的局限性。对上述板，通过一个实例，用Ｒｅｉｓｓｎｅｒ中厚板理论和经典板理论的解做比较，发现苦自由边板的边界条件Ｍｙ＝Ｖｙ＝０用梁的边界条件Ｍｙ＝Ｑｙ＝０替代，就能得到与用Ｒｅｉｓｓｎｅｒ板理论相同的精确内力Ｑｘ，Ｑｙ。这样，就提供了一个科教片上述薄板精确剪力Ｑｘ，Ｑｙ的简化方法 相似文献
3.
采用固有应变有限元法,对船体板列焊接变形进行预测.确定了固有应变加载区域,进行了热弹塑性有限元分析,获得焊接温度场和应变场,提取热弹塑性有限元分析得到的残余应变数据,作为相应加载区域的固有应变值.加载固有应变值,进行结构弹性分析获得板列焊接变形,数值模拟结果可为板列焊接变形预测提供依据.分析了不同的焊接顺序对固有应变加载和结构变形的影响. 相似文献
4.
利用无网格径向点插值方法对四边固支和四边简支中厚方板以及悬臂中厚梯形板的挠度和应力进行了分析和计算.编制了该方法的计算机程序,研究了计算结果的精度和收敛性.由于该方法是采用径向基函数耦合多项式基函数来构造形函数,其插值函数具有Kronecker Delta函数性质,可以和有限元法一样很方便地施加本质边界条件.而且该方法是基于节点信息而不是基于单元或网格信息,所以用该方法求解薄板问题时也可以避免剪切自锁现象.算例结果表明,用无网格径向点插值法分析中厚板的挠度和应力问题所得计算结果与已有文献解以及有限元解都十分地吻合,并且具有效率高、精度高、收敛性好和易于实现等优点. 相似文献
5.
根据弹塑性本构关系数学模型,采用组合热源模型与瞬态有限元方法,使用SYSWELD软件建立了TC21钛合金激光深熔焊过程三维有限元分析模型.依据熔池边界准则,通过改变激光功率、焊接速度,对TC21钛合金T型接头激光深熔焊的三维应力场进行了模拟研究.探讨了TC21钛合金横向残余应力的变化规律.研究表明,焊接速度对TC21钛合金横向残余应力峰值的影响较小,激光功率对于横向残余应力蜂值的影响更明显一些;焊接速度对于横向残余应力梯度的影响较大,激光功率对于横向残余应力梯度的影响较小;随激光功率增大,横向残余压应力峰值显著减小,应力梯度也随之减小. 相似文献
6.
通过对两对边简支两对边自由矩形板在简支边有均匀压力作用下的稳定问题的研究，得出了板的失稳波形与临界荷载的二阶渐延表达式，并给出了５种不同材料临界压力值的数值结果 相似文献
7.
针对重要焊接构件T型接头的焊接问题,讨论了焊接热源应用情况。采用高斯热源模型,建模并划分网格,确定相应的焊接工艺参数并选用合理的材料热物理性能条件,利用有限元法模拟焊接过程,分析了s355j2g3钢T型接头的焊接温度场、应力场,探讨了温度场的变化规律。高斯热源模型模拟等离子弧焊较为合理,焊后应力最大值未出现在焊缝上,而是出现在横板和立板贴近焊缝的热影响区部位,焊接应力的最大值处于焊件的表面,由外到内逐渐衰减,焊后残余应力主要为拉应力,数值较大,作用范围很小且衰减迅速,结合焊缝末端节点以及整个焊缝的温度循环曲线,分析了晶相转变及焊缝组织,发现其主要金相组织为贝氏体及马氏体,其他相较少。该研究为T型焊接接头的性能研究提供了有力的帮助。 相似文献
8.
为了预测某小口径非球面透镜模压成形加热﹑加压的加工参数,建立了模压模型,设置了相应的边界条件,利用有限元软件对加热﹑加压过程进行了数值计算.分析了540~590 ℃模压温度下D-ZK3 玻璃充型情况,确定该玻璃的适宜模压温度为580 ℃左右,模压温度越高残余应力越小.分析了580 ℃模压温度下的加热过程,确定该条件下最短加热时间为155 s左右.模压后,残余应力边缘大中心小;而应变上部大底部小.研究了3组加压速率下残余应力分布,得到了玻璃模压后平均残余应力随加压速率增大而增大的关系. 相似文献
9.
为了减小薄板焊接应力、防止焊接变形的产生,利用电磁锤随焊锤击装置,分别对焊后尚处于高温状态的焊趾和焊缝区金属施加一定频率的锤击力,使焊缝金属在纵向和横向都充分延展,降低了焊接残余应力。试验结果表明:电磁锤随焊锤击能降低焊接应力,同时也能改善焊接接头的残余应力分布状态,细化晶粒,能将薄板焊接应力变形控制在较低的水平。 相似文献
10.
基于Hamilton原理，利用Timoshenko-Mindlin板理论建立了非惯性参考系中弹性中厚板在单轴转动下的非线性运动方程。并利用符号代数语言分析了其在多种弹性边界条件下的自由振动情况，结果发现当单轴转动速率小于极限速率时，板的自由振动表现为周期运动，而当单轴转动速率大于其极限速率时，板的自由振动不再为周期运动。 相似文献
11.
不同清粪模式对鸡舍环境质量及鸡粪成分的影响 总被引：2，自引：0，他引：2
为了解不同清粪模式对鸡舍环境质量及鸡粪成分的影响,选择2栋面积和笼具相同的全密闭式蛋鸡舍,分别采用刮粪板和传送带清粪设备,清粪频率分别设置为1次/2d、1次/d、2次/d和3次/d,每种频率运行21d。结果表明:鸡舍内环境质量指标传动带清粪模式优于刮粪板清粪模式,尤其是NH3浓度降低明显;对鸡粪理化指标的影响均不显著,但刮粪板清粪设备因自身缺点会导致槽内鸡粪产生更多的挥发性氨氮,增加舍内NH3浓度;清粪效果传送带优于刮粪板,且能效值更高。建议传送带清粪模式清粪频率为1次/2d或更低频率;刮粪板清粪模式秋冬季清粪频率为2次/d或3次/d,夏季在此清粪频率上要适当增加通风量。 相似文献
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13.
徐芝纶(1980)指出:两对边简支,两对边自由矩形薄板的自然频率可直接按梁计算(只需将刚度作适当的改动)。但由板的方程及边界条件: V~4W-γ~4W=0 (γ~4=ω~2m/D) (1) (W)x-0,a=(W,xx)x-0,a=0 (2) (W,yy+vW,xx)y-0,b=0 (3) [W,yyy+(2-v)W,xxy]y-0,b=0 (4) 可以看出,梁的振型函数(仅是x的函数)不满足边界条件(3),因而由此计算所得的固有频率是近似解。 相似文献
14.
根据Reissner中厚板理论,结合胡海昌的解耦函数法,本文构造出一种能满足全部自由边界条件的试函数,并以此建立两个广义位移,用该位移求得双参数地基上四边自由矩形中厚板弯曲问题的解析解.利用最小平方误差法并结合数值算例,重点探讨了板弯剪刚度比、地基刚度以及地基剪切模量对弹性地基上四边自由中厚板受力特性影响规律.结果显示:(1)Vlazov地基模型优于Winkle地基模型,因为它考虑了地基剪切刚度的影响,使得板的内力和挠度均有减小,发挥了地基的潜力;(2)当地基刚度较小时,地基的剪切模量对板的挠度和内力的影响显著;当地基的刚度较大时,剪切模量对板的内力和挠度的影响不明显.本文计算精度高,计算工作量小且便于对参数进行分析,以及提供数值分析法判据等多项特点. 相似文献
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《油气储运》2021,(8)
焊接残余应力特性对球阀安全运行及结构改进具有重要意义。基于有限元软件ABAQUS,以T形接头焊、平板对接焊、圆管对接焊3种模型为例,模拟了全焊接球阀的温度场、应力场、位移场。结果表明:非生死单元法相较于生死单元法的计算误差高约10%,但耗时缩短41%～57%;球阀焊接残余应力集中分布于焊缝与母材的结合位置,焊缝影响区外表面的环向及轴向残余应力均为拉应力,沿焊缝深度方向逐渐向内过渡为压应力;环向残余应力沿焊接方向有累积效果,最大压应力出现在焊缝终点,轴向应力集中分布在球阀中体的焊缝影响区。受环向和轴向应力的共同作用,球阀右体和中体均朝焊缝区域发生收缩,其中球阀右体变形明显,但不会对球阀启闭运动及密封性造成明显影响。(图13,表2,参20) 相似文献
16.
为研究冷弯薄壁型钢-稻草板组合楼盖抗振性能,对2块单跨组合楼盖进行静载和动载试验,结果表明:在相同用钢量下,减少楼盖梁的数量、增加楼盖梁截面尺寸能有效提高组合楼盖的抗振性能;组合楼盖在1 kN静载作用下的跨中挠度均小于1.0 mm,动力荷载作用下自振频率均大于15 Hz,满足楼盖舒适度的要求。采用有限元软件ANSYS对试验模型进行数值分析,有限元计算结果与试验结果吻合较好。在此基础上,对楼盖跨度、楼盖梁间距和型钢厚度等因素进行参数分析,结果表明:增加组合楼盖边界条件、减小楼盖跨度等能有效地提高组合楼盖抗振性能。提出了该组合楼盖自振频率的简化计算公式,为其在工程中推广和应用提供依据。 相似文献
17.
在6种湿度条件下检测了1、2、3 mm厚(纤维方向)尾巨桉(Eucalyptus urophylla×E.grandis)试件的弦、径向尺寸及含水率,研究了试件的干缩特性、全干缩率及纤维饱和点。结果表明:包括1 mm厚的试件在高含水率范围内也产生了皱缩。相同湿度条件下不同厚度试件的干缩曲线类似,在高含水率范围内试件出现不同程度的皱缩或回复。湿度对试件干缩特性有影响。高湿度条件下,试件均先皱缩再回复,且皱缩与回复均较大;中等湿度条件下试件的皱缩没有产生回复;湿度≥33%时,1 mm厚的试件残余皱缩程度最小。回归方程分析得出,试件厚度对全干缩率测量影响不显著,而对纤维饱和点的测量影响明显,3 mm厚的试件纤维饱和点测量值比1 mm厚的试件增加了约15%。干缩过程试件产生的微小皱缩并非自由干缩,因此全干缩率和FSP略有不同。 相似文献
18.
《油气储运》2017,(4)
在油气管道连头焊缝及金口焊接过程中,管道强力组对,工况复杂,存在较大的拘束应力,造成金口焊接接头成为薄弱环节,易发生泄漏或开裂。为了提高焊接接头的断裂韧性,设计了自拘束焊接装置,模拟金口在不同拘束条件下的焊接过程,并对焊接接头的断裂韧性CTOD(Crack Tip Opening Displacement)值进行测试和计算。结果表明:在拘束条件下,焊缝区的CTOD值与自由状态下的CTOD值相差不大;热影响区的CTOD值则明显低于自由状态下的CTOD值,且拘束应力越大,CTOD值下降越明显,韧性越差。油气管道在拘束条件下进行焊接,一定程度上降低了焊接接头的抗开裂性能,建议在金口焊接时尽量降低拘束应力,以减少对焊接接头断裂韧性的不利影响。 相似文献
19.
参照卫星驱动机构使用的C36018固体润滑角接触球轴承,建立了三维模型,借助ABAQUS有限元软件,对固体润滑滚动轴承进行显式动力学仿真分析,得到了不同转速和轴向力下轴承各部件的动态接触应力及滚珠和内圈的运动状态,并与无涂层润滑条件下的结果进行了对比分析.结果表明：轴向载荷增加,轴承各个部件的应力幅值都有所增大,滚珠和保持架开始转动所需的时间缩短;转速增加,接触区域应力峰值变化频率增大,但对应力幅值的影响很小;具有固体润滑涂层的滚道接触面,在与滚珠发生接触时,涂层发生弹性变形,接触面积增大,接触应力减小,可以有效地保护轴承. 相似文献
20.
为讨论实肋板式耐压液舱结构中的应力分布和各种加强形式对液舱区结构应力的影响,利用ANSYS软件对相同尺寸的不同耐压液舱结构形式分别进行了有限元计算,通过对比得出：在船体壳板、液舱壳板加纵骨和在液舱壳板上加设中间支骨分别对降低耐压船体中的应力特别是轴向应力、液舱壳板的轴向应力以及周向应力效果十分显著． 相似文献