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《中国农村水利水电》2019,(8)
进水渠作为溢洪道的重要组成部分,其内部水流流态对溢洪道泄流能力有重大影响。基于实际工程岸边式溢洪道模型,研究直线形、圆弧形、椭圆弧形导墙对进水渠内水流流态及闸室泄流能力影响,并通过改变导墙长短,分析导墙长度对其影响结果。试验结果表明:当岸边式进水渠临坝一侧未设置导墙时,靠近大坝闸孔内由于横流影响,出现剧烈旋滚现象,过流能力大大减小;在临坝一侧增设导墙后,由于横流消失,进闸水流流态有了较大改善,闸室泄流能力有不同程度提高,导墙长度越长对水流流态调整作用越明显;其中增设长短轴黄金分割比椭圆曲线导墙方案对进水渠水流流态的调整及溢洪道泄流能力提高最为明显。 相似文献
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近50年来自然与人类活动影响下南四湖水位变化研究 总被引：1，自引：0，他引：1
南四湖是华北地区最大的淡水湖,通过对南四湖近50年来降水量、湖泊水位和蓄泄水量等水文要素分析,结果显示南四湖水位和蓄水量有较大变化,水位和蓄水量的变化除与年降水量的大小等自然因素有关系外,还与湖区工农业用水量的变化及水利工程建设等人类活动有关系.对南四湖水量蓄、泄变化关系分析可看出,在丰水年和平水年它表现出相似于天然湖泊的性质;而枯水年则体现出人工控制型湖泊特点,整年过程中湖泊处于以蓄为主的状态,对径流起显著调节作用.南水北调东线工程实施后,下级湖在输蓄水期间将长期维持33.0 m的高水位,结果会使南四湖的水位变化保持一个相对稳定的高水位状态. 相似文献
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《排灌机械工程学报》2017,(6)
小湾水电站泄洪洞水头高、泄量大、水力条件复杂,模型试验有缩尺效应等局限性.利用Flow 3D独特的FAVOR网格技术,采用RNG k-ε紊流模型,对小湾水电站泄洪洞9种不同工况展开三维数值模拟研究,获得了泄流能力、流态、水面线、流速、动水压力等水力学要素,并将部分数据与模型试验、原型观测结果对比.研究结果表明,小湾泄洪洞数值模拟计算的泄流能力稍大于模型试验值;有压段均无气囊等不利流态,无压段水流流态平顺,无水流或水翅冲击洞顶,掺气坎后均能形成稳定空腔,且计算结果与模型试验及原型观测基本吻合;沿程水面线与流速分布符合急流变化特征,并与模型试验结果一致;泄洪洞进口、转弯段、渥奇曲线及反弧段压力分布规律与模型试验结果基本一致;数值模拟的各项水力学指标均具有一定精确度,且比模型试验、原型观测所得结果更为系统化,克服了模型试验中个别区域不便测量的缺点. 相似文献
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武汉市北部黄陂区前川城区因城市发展需要,拟在院基寺水库增设取水口。由于工程选址在水库溢洪道附近,为分析取水口建成运行对溢洪道的影响,分别从工程建设前后溢洪道泄流能力变化和工程运行时溢洪道边坡渗流稳定两个方面进行研究,采用Flow3D软件对工程建设前后不同泄流工况的流场进行建模并对比分析,应用Geostudio软件选取2处不利断面进行了边坡渗流稳定分析,结果表明工程建设前后溢洪道泄流流量变化小于1%且工程对泄流流场影响可忽略不计;若发生管道渗漏,溢洪道边坡最大水力坡降在规范允许范围内,且工程建设对溢洪道边坡渗流稳定影响较小,研究成果可供类似工程应用参考。 相似文献
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通过试验研究对土石坝坝体溢洪道采用曲线型堰的泄槽水面线起算水深进行了观测，发现圆弧曲线堰及翼型堰的起算水深均小于0.7倍临界水深hk。 利用已有的试验资料分析了泄槽设置掺气挑坎后对水面线产生的扰动影响。分析结果表明,由于掺气挑坎对水流的扰动和挑流作用 ，使得泄槽内的水深增大；掺气挑坎对水面线的影响程度与流速、掺气挑坎的体型等因素有关；当泄槽内设置多道掺气槽时，上一级掺气挑坎的体型对下一级掺气挑坎处的水深也有一定的影响。 相似文献
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急流冲击波是溢洪道泄槽中常见的一种水流现象。初步探讨了菱形冲击波的生成机理,通过模型试验给出了泄槽菱形冲击波内水面线的变化规律,并应用水力学理论给出了菱形波波高、波角及波长的计算方法,在边墙偏转角、泄槽宽度确定的条件下,波高、波角、波长的大小取决于波前弗汝德数Fr1。试验验证结果,与试验条件基本一致的情况下,当Fr1≥2.9时,计算公式可以用于实际工程计算,这对于优化泄槽边墙高度有重要参考价值。 相似文献
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《中国农村水利水电》2017,(1)
工作闸门设于泄洪洞的末端,其安全运行有助于泄洪洞安全泄洪。工作闸门运行过程中有可能产生水击,目前没有受到重视。应用特征线法数值模拟青海省某水电站泄洪洞工作闸门关闭时闸前水击的变化过程,结果表明:1工作闸门匀速关闭的方式可导致泄洪洞内水击波的产生,水击发生于闸门关闭后,水击压强振幅呈指数规律衰减。2工作闸门非匀速关闭方式对泄洪洞非恒定流有重要影响,闸门关闭速度先快后慢的运行方式可有效减小水击压强振幅,降低闸门振动的可能性;工作闸门以适当的加速度关闭时可消除水击现象,彻底避免闸门因水击引起的振动,排除了这种泄洪安全隐患。 相似文献
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张岩 《中国农村水利水电》2013,(4):84-87
泄洪系统是水库电站建筑物的重要组成部分,承担泄洪任务,一般由表孔及底孔组成,其最小结构尺寸由泄洪时的特征水位及所需要下泄的流量确定。本文针对有压导流兼泄洪洞（即底孔）进行水力学计算,有压洞泄流量由出口工作弧门控制,采用有压洞泄流公式计算确定出满足最大泄流要求所需要的最小结构尺寸,在此基础上,当出口工作弧门局部开启时,同时采用闸孔出流公式及有压洞泄流公式分别进行计算不同水位、开度及所对应的流量值,并将其与物理模型试验结果进行对比。分析表明在弧门局部开启时采用闸孔出流公式计算出的结果与模型试验结果一致性较好,其结果可以为类似工程水力学计算提供实践参考。 相似文献
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柱塞、出油阀磨损后,喷油泵的油量、供油角度都会发生变化。Ⅱ号泵使用一年以后,偶件严重磨损,推力盘出坑,在某种转速范围飞球落入坑或沟内,致使油量增大。当偶件严重磨损,而推力盘完好,出油阀及垫不泄油的情况下,喷油泵究竟有什么变化?几年来尚无实际的例证。恰有一台东方红-75拖拉机,Ⅱ号泵由于使用不当,短期内修试二次,即拆修、调试,符合标准后,经一个多月的使用,特别使用次品柴油,使发动机动力下降,冒烟。为查清原因,当即把泵 相似文献
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提出了一种空气罐与超压泄压阀联合设置的停泵水锤防护方案,并基于瞬变流计算的特征线法建立了空气罐、液控蝶阀、超压泄压阀等边界条件的数学模型,模拟了停泵工况下系统的压力变化过程.结合工程实例,对比分析了空气罐单独防护、空气罐与两阶段关闭泵后液控蝶阀联合防护以及空气罐与超压泄压阀联合防护对停泵水锤的影响.在空气罐体型一定时,对超压泄压阀的启闭规律进行了敏感性分析.计算结果表明,空气罐与两阶段关闭泵后液控蝶阀联合防护方案对输水系统正负水锤防护均不利;而空气罐与超压泄压阀联合防护方案对输水系统正负水锤均有较好的防护效果,与空气罐单独防护方案相比,泵后高压管段最高压应力由1.343 MPa降至1.087 MPa,在满足承压标准1.2 MPa的基础上安全裕度提高了9.4%,空气罐体型也由200 m3缩减至160 m3.超压泄压阀应在5 s内开启至全开度,且开启后持续时间应接近1个相长. 相似文献
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有人认为避雷针是良好的接地体,便在其入地部分接一根导线作为家用电器的保安接地线.我认为上述情况绝对不允许.虽然避雷针与大地的接触电阻只有几欧姆,但当雷电对避雷针放电时,瞬时泄放电流可达千、万安.此时强大的电流流入大地, 相似文献
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<正>加拿大卡尔加里大学教授斯蒂尔经过10多年的研究发现,一个人是否拖拉、成功戒掉拖拉习惯的机会有多大皆有规律可循。他得出一个"拖拉公式"U=EV/ID,可以计算一个人能够成功克服拖拉习惯的几率。在这个公式中,U代表效率,指个人完成预定任务的欲望值;U与E、V成正比,E代表对成功的期望值, 相似文献
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《中国农村水利水电》2017,(1)
泄洪洞通风井进气量涉及水头、体型和流态变化,较难准确计算。通过模型试验和理论分析的手段,对高速淹没出流的短泄洪洞中闸室通风井的进气量Q_a进行了测试研究,结果表明:当上游库区水位H和通风井面积A_a一定时,随着泄洪洞闸门相对开度e的增加,通风井的进气量Q_a表现出先增加后减小的趋势,当闸门相对开度e=0.5时,Q_a出现最大值;通风井面积Aa增加,进气量Q_a略有减小,当通风井面积A_a增大至400%时,进气量Q_a仅减小不足20%。基于水跃理论推导出适用于计算高速淹没出流短泄洪洞通风井进气量的估算公式,计算结果与试验观测结果基本吻合。成果对类似工程的优化设计具有重要意义。 相似文献
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重力坝的溢流表孔和冲砂底孔在受到河道宽度限制时,可以将冲砂底孔布置在溢流表孔下方,这种布置其过坝水流运动特性,同时泄流时的泄量,水面线和出口消能特性都会发生变化。本文结合实际工程,通过水工模型试验,对表、底孔单独泄流和同时泄流时的水力特性及其变化进行研究,发现底孔的泄量有所下降,下游冲坑深度有所增加,并且底孔内的水流运动情况也受到一定影响。 相似文献
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1 柱塞式输油泵的防漏
（1）在输油泵壳体的下方有一个泄油小孔,其作用是将工作时从输油泵挺杆与导管的间隙处渗漏的柴油排出,防止这些柴油流进喷油泵的润滑油油池。在正常情况下,泄油孔的泄油量每分钟不超过3滴。不要以为该孔是工艺孔而人为堵死,否则喷油泵内的润滑油很快变质,引起喷油泵的非正常磨损。 相似文献
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为了分析二级洞塞泄流的消能特性,揭示洞塞几何体形参数对洞塞泄流消能效果的影响规律,运用三维RNG k-ε紊流数学模型对洞塞泄流进行了数值模拟.建立了洞塞泄流的室内物理模型试验,利用模型试验结果对数学模型进行了验证,两者吻合较好.第1和第2级洞塞面积收缩比分别取为0.2,0.3,0.4和0.5,第1和第2级洞塞相对长度相等并分别取为0.5,1.5和3,形成144种工况.利用验证后的数学模型对上述144种工况进行计算和分析.结果表明：第1和第2级洞塞面积收缩比对消能率和消能比的影响较大,而相对长度对其影响很小.在其他几何体型参数一定的情况下,随着第2级洞塞面积收缩比的增大,第1级洞塞消能率和消能比相应增大,第2级洞塞消能率和消能比相应降低.在其他几何体型参数一定的情况下,随着第1级洞塞面积收缩比的增大,第1级洞塞消能率和消能比相应降低;第2级洞塞消能率变化不大,而消能比相应增加.当第1和第2级洞塞面积收缩比分别达到最小时,消能率达到最大. 相似文献