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低温环境下ISG技术柴油机起动性能分析 总被引：1，自引：0，他引：1
分析了低温环境下ISG技术柴油机起动性能的主要影响因素,结合柴油机的起动阻力矩、最低起动转速和ISG电机工作特性等因素,确定了ISG电机的最大输出功率;考察了极板结构、电解液温度对蓄电池容量的影响,研究了起动阻力矩与ISG电机功率、蓄电池容量之间的匹配关系,得到了起动阻力矩随环境温度、起动转速的变化规律.试验表明:减少板极厚度、增加板极高度,适当提高电解液密度,可以提高蓄电池容量;在相同的环境温度下,起动阻力矩随起动转速的提高而增大,当转速高于200 r/min时,转速每提高50 r/min,起动阻力矩增加4～11 N·m;当环境温度低于0℃,转速不变时,环境温度每降低5 oC,起动阻力矩增加约3～5 N·m;-25℃下ISG技术柴油机的起动着火转速可达350 r/min以上,起动时间缩短,且起动过程中转速过渡较为平滑,有利于提高起动工况下的动力性、改善排放性. 相似文献
2.
针对采用ISG弱混合技术柴油机常温下的起动工况,通过分析控制策略,建立了柴油机的动态管理仿真模型和ISG电机电磁模型,对ISG电机拖动柴油机的起动过程进行了仿真,分析了起动过程中电机功率、转矩随柴油机转速的变化关系,并与柴油机起动台架试验进行对比分析.研究表明,采用ISG技术后,当蓄电池的电压为36～60V时,均可将柴油机拖至目标转速,满足起动要求.起动时,ISG电机各绕组平均起动转矩为87.4N·m,线电流在30～150A,输出功率呈先增后减的变化趋势,功率峰值为4.98kW.从静止到着火转速的仿真起动时间只需0.4s,试验结果为0.5s;从静止到怠速稳定的仿真时间仅为2.8s,试验结果为3.1s,试验与仿真结果吻合. 相似文献
3.
（1）在严寒低温条件下，发动机曲轴的转动阻力明显增大。这是因为随着环境温度的降低，发动机内润滑油的粘度增大，从而增加了曲轴旋转阻力，使发动机起动转速降低，起动困难。（2）低温下燃油的粘度和密度都增大，流动陛变差。（3）环境温度过低，发动机气缸内热量损失大，特别是在冷起动时更明显。（4）冬季蓄电池电解液密度大，渗透能力下降，内阻增大， 相似文献
4.
在寒冷的冬季里,蓄电池的使用有以下特点:冬季日短夜长,因而照明时间长,发电机向蓄电池的充电量相应减小;冬季发动机起动困难,起动电机的起动时间延长,起动电流大,耗电量增加;由于冬季温度低,蓄电池本身容量减小;冬季由于提高了电解液的密度,蓄电池电动势略有上升,若调节器内限压电压仍保持不变,则充电电流减小;冬季气温低,蓄电池的电解液易结冰,会导致外壳胀裂或极板被挤压变形,活性物质脱落.基于以上特点,为了延长蓄电池的使用寿命,保持蓄电池有足够的容量,在使用和维护蓄电池时应采取以下措施. 相似文献
5.
王增连 《农业装备与车辆工程》2000,(2)
单缸柴油机的起动 ,除极少数采用电起动外 ,其余均为手摇起动。起动困难则是一个常见的故障。一般来说 ,在环境温度不低于 0℃ ,手摇转速在 2 80 r/min(直喷机型为 1 60 r/min)以上 ,应能顺利起动。如果按照柴油机起动程序操作 ,连续三次以上都不能起动 ,甚至采取辅助手段 ,如向水箱内加热水 ,向进气管加机油 ,在进气口处点火助燃 ,或两人协作合力摇车仍不能起动柴油机时 ,即可认为该柴油机发生起动困难故障。从柴油机工作原理上讲 ,要使柴油机能够顺利起动 ,就必须具备以下两个基本条件 :1柴油定时、定压、定量地以良好的雾化状态喷射到燃… 相似文献
6.
柴油机由于压缩力比较大,故起动阻力矩增大。而柴油机又是用压缩自然方式发火,这使低温启动更加困难。为了改善柴油机的起动性能,在一些大型柴油机上,多采用减小起动阻力矩的方法(即启动时减压机构使一部分气门保持开启状态,以减小初次压缩的空气阻力,提高起动转速并贮存动能和 相似文献
7.
一到冬天,使用时间较长的柴油机就会发生起动困难.其原因有:一是柴油机本身温度低和进入气缸的空气温度低,压缩后的空气温度达不到柴油燃烧温度.二是机油粘度大,影响了柴油机起动瞬间的转速和压缩比.三是蓄电池的电压和容量降低,导致起动电机起动无力.根据上述原因,要解决冬季柴油机的起动困难,应做好以下几点. 相似文献
8.
为了获得变频调速灯泡贯流泵站的起动过渡过程水力特性,分析了变频调速贯流泵机组起动时采用矢量控制变频装置、低速同步起动的基本特点,建立了同步起动的灯泡贯流泵机组过渡过程力矩动态平衡方程;研究了同步电动机电磁转矩随转速变化的数学表达方法,分析了灯泡贯流泵机组阻力矩由水阻力矩、轴承摩擦力矩、电动机风扇阻力矩和转子风阻力矩等构成,并给出了相应的数学表达式,提出了快速闸门及其分流拍门在开启过程中的流量分配与平衡方程式.以南水北调东线工程中淮阴三站为案例,对设计工况下起动过程中的主要电气参量和水力参数进行仿真模拟,起动瞬间的励磁电流达到设计值的0.63倍,当频率为6.5 Hz时机组开始转动,迟滞时间为15 s,从而得到了频率变化规律与快速闸门延迟开启时间的最佳匹配.在设计工况下,当同步电动机转速线性变化从0到125 r/min的历时为100 s时,快速闸门延迟开启的最佳时刻为70 s. 相似文献
9.
山地果园履带运输机采用轮毂电机作为动力源,通过链传动方式来减速增矩,为计算该主减速比,设计了一款台架,用于获得电机的机械特性曲线模型。将试验数据通过SPSS软件处理,得到电机的机械特性曲线,并得到电机的外特性曲线模型为n=446.835-3.848T,然后根据设计指标计算履带运输机在极限工况下所需功率为0.868k W。再根据无刷直流电机的调速及输出功率特性,求得在该功率输出下,电机对应的转速为179 r/min。又已知驱动轮的设计转速为9 6 r/min,从而求得主减速比为1.8 6。本试验研究可为设计山地果园履带运输机提供指导。 相似文献