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相似文献
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1.
基于ANSYS的玉米青贮机动刀片力学分析   总被引：2，自引：1，他引：1  
动刀片刃口变形崩刃是玉米青贮机切碎装置存在的主要问题之一。为此,应用有限元ANSYS软件,对滚筒式切割器直板式动刀片进行了应力分布和变形计算分析,求解出刃口的切割和剪切应力变化曲线,并结合动刀片磨损曲线,得出刃口变钝和崩刃是动刀片主要失效和破坏形式的结论;同时,提出了防止动刀片失效的措施。  相似文献   

2.
通过对PCCⅣ15．0S型青饲切碎机动刀片刃口的受力分析，探讨转角口与滑切角τ、推挤角x、压力T、滑切力N和阻力p的关系；这项工作对动刀片刃口形状的设计和磨损规律的研究具有一定的指导意义。  相似文献   

3.
剪羊毛机的剪切装置是由动刀片及梳状定刀片组成,如图1所示。定刀片是剪羊毛机直接剪切羊毛的主要零件,安装在机体前端,当剪毛机剪切羊毛向前推进时,梳状定刀片的梳齿就插入羊毛中,起着梳理羊毛和支撑剪切的作用。动刀片在定刀片上以很高的速度做弧形往复运动,依靠动、定刀片的刃口将羊毛剪切下来。那么,定、动刀片的结构和质量将对剪羊毛作业产生直接影响。  相似文献   

4.
1.收割前的准备。检查收割机的技术状态。检查内容:刀片是否完好,刃口是否锋利;刀片在刀杆上应铆紧,不得松动;动刀片和定刀片之间的间隙为0.8～1.5毫米;压刃器与动刀片间的间隙不超过0.5毫米;护刃器梁和动刀杆无变形,所有护刃器前端应在同一直线上;各扶禾器应在同一直线上,前后左右偏差不大  相似文献   

5.
1.饲料切碎质量不好,切段长度不均匀。其原因有:(1)切碎刀片磨损变钝。(2)切碎间隙过大。(3)喂入量过小。(4)上喂入轮拉紧弹簧太松或失效。(5)滚筒转速不稳。排除方法是:(1)更换定刀,刃磨动刀片;(2)调整切碎间隙,  相似文献   

6.
(1)为使剪毛工作正常进行,剪毛前要对剪毛机更换新磨锐的动刀片和定刀片。定刀片的梳齿尖端刃口处,应超出动刀片尖端1.5～2毫米,以保证定刀片梳齿具有良好的梳毛作用。要将定刀片和动刀片调整到左右对称,以便充分利用有效剪幅。然后,拧紧定刀片固定螺钉。 (2)初次使用剪毛机的剪毛手,在刚开始用机械剪毛时,最好是先剪粗毛改良羊,后剪细毛羊,以便  相似文献   

7.
1.饲料切碎质量不好,切段长度不均匀。其原因有:(1)切碎刀片磨损变纯。(2)切碎间隙过大。(3)喂入量过小。(4)上喂入轮拉紧弹簧太松或失效。(5)滚筒转速不稳。排除方法是:(1)更换定刀,刃磨动刀片;(2)调整切碎间隙,使其达到0.5～10mm;(3)适当  相似文献   

8.
一、为使剪毛工作正常进行,剪毛前要对剪毛机更换新磨锐的动刀片和定刀片。定刀片的梳齿尖端刃口处,应超出动刀片尖端1.5～2毫米,以保证定刀片梳齿具有良好的梳毛作用;要将定刀片和动刀片调整到左右对称,以便充分利用有效剪幅,然后,拧紧定刀片固定螺钉。 二、初次使用剪毛机的剪毛手,在刚开始用机械剪毛时,最好是先剪粗毛改良羊,后剪细毛羊,以便逐步积累经验,掌握剪毛技术。对剪完毛的羊饲喂时,开始不应给过多的饲料,以免引  相似文献   

9.
剪羊毛机的剪切装置是由动刀片及流状定刀片组成。定刀片是剪羊毛机直接剪切羊毛的主要零件．安装在机体前端．当剪毛机剪切羊毛向前推进时．梳状定刀片的流齿就插入羊毛中．起着流理羊毛和支承剪切的作用。动刀片在定刀片上以很高的速度做弧形往复运动，依靠动、定刀片的刃口将羊毛剪切下来。定、动刀片的结构和重量将对剪羊毛作业产生直接影响。剪羊毛机定刀片．原国内生产只有一种形式即直齿型，如图1所示。两边齿间的宽度为76．Zmrn，我厂自1967年建厂至1992年一直生产这种直齿型走刀片。90年代初，为提高刀片质量和参与国内外币场竞争…  相似文献   

10.
联合收割机故障排除经验汇集１．切割器漏割动刀杆处有碰撞声造成漏割的原因有动刀片与弹片的固定螺栓松动或摆环箱中摆环轴轴承磨损,使动刀片中心线与护刃器中心线不重合。新疆—２型联合收割机的护刃器为整体式,在收获了６００ｈｍ２～７００ｈｍ２小麦后,其护刃口两...  相似文献   

11.
采用桶栽方法,选用黑农48为试验材料,设计4个灌溉水平及4种干旱胁迫历时进行交叉试验,研究了灌溉水平及干旱胁迫历时对大豆干物质积累的影响。结果表明,花荚期大豆植株叶、茎、根和荚果更易受干旱胁迫历时影响,干旱胁迫历时越短越有利于植株生长,灌溉水平对植株的生长影响相对弱于干旱胁迫历时。植株各器官干质量的等高线图表明高灌溉水平、短干旱胁迫历时比低灌溉水平、长干旱胁迫历时有绝对优势,同时也表现出高灌溉水平、长干旱胁迫历时处理与低灌溉水平、短干旱胁迫历时处理之间具有相似性。  相似文献   

12.
杨继钢 《湖南农机》2011,38(1):39+41
感官检验棉花的品级,这是农村常见的一种检测手段.它的一个主要特点就是存在不确定性.这是由于检验员的品级检验水平存在一定的差异,其中有很多因素制约着检验的结果.文章对影响感官检验结果的因素进行了系统的分析.  相似文献   

13.
摊铺机压实机构动态特性仿真   总被引：6，自引：0，他引：6  
在摊铺机中,由熨平压实机构和压实介质组成的系统,为两个自由度的非线性动力学系统,压实介质简化为粘弹塑性体.建立熨平压实机构动态特性力学模型,利用计算机仿真,研究了熨平压实机构的动力学问题,分析了熨平压实机构动力学参数变化对该系统动态特性的影响.  相似文献   

14.
迷宫流道转角对灌水器抗堵塞性能的影   总被引：5，自引：2，他引：3  
以转角分别为45.0°、60.0°、67.5°和75.0°的齿形流道灌水器为研究对象,应用CFD流场速度数值分析、PIV颗粒运动轨迹线和速度观测对比以及浑水抗堵塞测试相结合的方法,研究了转角对灌水器水力性能和抗堵塞能力的影响.结果表明转角与流量系数及流态指数均呈负相关关系,而灌水器的抗堵塞能力随着转角的增加呈下降趋势.综合分析转角对水力性能和抗堵塞性能的影响,提出迷宫流道结构灌水器的合理转角为60.0°.  相似文献   

15.
微热探针法测试热导率系统已被广泛应用于食品材料热导率的测试中.但是,由于实验条件或实验设备的限制,基于理想的线热源瞬态模型测量原理得到的结果会产生某些测试误差.针对测试误差,从探针输入电压、加热时间和样品的径向尺寸等装置操作参数的选择着手,通过实验,得到装置系统测定中输入电压的最佳值为2.5～6.5V、加热时间最佳值为20～50s.最后通过实际测试,得到了番茄果实在不同成熟阶段的热导率变化规律.  相似文献   

16.
针对机采籽棉清杂工序中荷电效果不佳的现实问题,提出了一种钉床式荷电方法。以MCU为主控制单元,设计了一款钉床式荷电控制系统。在荷电极板面上均匀分布且垂直于极板面的长度为5cm的金属钉,控制器控制静电发生器产生高压静电,通过荷电极板上的金属钉放电,将平铺在极板间的机采棉荷电。试验结果表明:与无金属钉的荷电极板相比,机采棉荷电均匀,荷电速度提高了8%,效果良好。该研究可为机采棉静电清杂应用提供参考。  相似文献   

17.
为探究腔体初始容积对压电泵性能的影响,设计了双腔体并联压电泵.通过理论分析,确定了双腔并联压电泵能够工作时泵腔初始容积的取值范围,根据理论公式设计制作了6种不同腔体初始容积的双腔并联有阀压电泵样机,对泵腔初始容积的变化与泵工作性能关系进行研究.在110 V工作电压下,工作频率小于400 Hz范围内,用压电双晶片进行驱动,分别以液体水和空气为介质,对不同压缩比（压电振子振动产生的泵腔容积变化量与泵腔初始容积的比值）下的并联泵进行了试验测试.结果表明,当泵送液体水时,压缩比为1/18时泵的整体输出流量最好,最大输出流量可达1 330 mL/min,压缩比越大,泵的输出压力和自吸能力越好,最大输出压力和自吸高度分别为58.5 kPa和69 cm;当泵送气体空气时,压缩比越大,泵的输出能力越好,最大输出流量和压力分别为850 mL/min和6.5 kPa,当压缩比小于1/32时,泵已经失去了输出气体能力.  相似文献   

18.
迷宫流道转角对灌水器水力性能的影   总被引：5，自引：2，他引：3  
为研究齿形、梯形以及矩形流道转角变化对水力性能的影响,采用Fluent软件对不同形状下不同转角的流道进行了数值模拟.研究结果表明:当其他条件相同时,转角的变化与流量系数、流态指数呈负相关,其变化对梯形流道灌水器的流量系数影响最大,最多下降了19.03%,齿形流道次之,下降了10.14%,矩形流道是梯形流道转角角度增加的延伸,具有相同的水力性能变化规律;随着角度的增加,梯形流道总的局部水头损失系数最多增加了32.5%,而齿形流道总的局部水头损失系数最多增加了23.4%,变化都很明显;压力较高时,摩阻系数基本保持不变,流体为紊流状态.  相似文献   

19.
从灾害经济学的角度探讨了城镇供水优化调度的必要性和可能性，认为在缺水不可避免的情况下，对供水进行优化调度可以减小缺水带来的损失，产生较好的减灾效益，特别是可以大大减小严重干旱的灾害效应。并根据水资源的特性，提出了缺水损失的计算模式以及优化调度的原则和方法。  相似文献   

20.
以某泵站群计算机运动系统为实例，分析由PLC构成的泵站远方终端RTU的特点及功能。  相似文献   

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