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1.
以微氧状态下的IC反应器处理印染废水.废水以原水、絮凝剂的体积比为400:1的比例经10%PAC和0.05%PAM混凝沉降后生化性能有所改善,BOD/COD为0.23;当进水负荷提高到4 655.1 mg·L~(-1),溶解氧控制在0.3 mg·L~(-1).HRT为5 h下运行7 d后,COD去除率可达到85.8%,此阶段微氧颗粒污泥已相对成熟,高进水负荷下在微氧范围内提高溶解氧质量浓度对颗粒污泥性能影响不大. 相似文献
2.
[目的]研究IC反应器的污泥颗粒化规律化。[方法]研究了容积负荷、酸化率、选择压、无机离子、停留时间、pH值、碱度、挥发性脂肪酸（VFA）对污泥颗粒化过程的影响。[结果]试验用普通厌氧消化污泥启动,通过不断增加反应器的容积负荷,缩小停留时间,经122d运行,形成粒径为0.5～1.5mm的形状不规则颗粒污泥,反应器容积负荷达到14kgCOD/m3.d,产气量78L/d,COD去除率达85%以上。[结论]较高的有机负荷及其产生的较高的水力剪切力和Ca2＋有利于形成密实的颗粒污泥;工艺流程中的酸化池和循环罐有利于形成甲烷活性强的颗粒污泥。 相似文献
3.
[目的]为城市污水处理厂的优化脱氮和节能运行提供参考。[方法]采用有效容积为240 L的中试Carrousel氧化沟处理模拟生活污水,研究溶解氧、进水COD负荷和进水氨氮负荷对Carrousel氧化沟同步硝化反硝化的影响。[结果]综合氨氮和总氮的去除率,能够满足同步硝化反硝化的最佳溶解氧浓度为1.0 mg/L,最佳进水COD负荷为0.25 kg COD/（kgMLSS.d）。较小的进水氨氮负荷有利于同步硝化反硝化过程的进行。[结论]溶解氧是控制氧化沟内发生同步硝化反硝化过程的最关键的因素。进水COD负荷对同步硝化反硝化过程的影响主要是体现在进水COD负荷对实现较好硝化效果的限制。 相似文献
4.
[目的]探讨膜生物反应器中试试验中各因素的影响效应。[方法]以自主开发的聚偏氟乙烯制成的高性能中空纤维膜为材料,采用A/O-MBR工艺,对中试污水进行处理。[结果]DO对出水氨氮、COD浓度具有重要影响,好氧池中DO介于3.6～3.9 mg/L时,出水氨氮浓度较低,高于4.0 mg/L时出水氨氮浓度有增加趋势;当好氧池中DO低于3.5 mg/L时,出水COD浓度显著增加。出水COD受温度影响较大,水温在25℃以下时,出水COD稳定于较低浓度,在15～20 mg/L之间波动;当温度高于25℃时,出水COD明显增加。污泥浓度对出水COD浓度影响较大。好氧池中MLSS维持在5～6 g/L以上时,出水COD浓度变化不大,当低于5 g/L,出水COD增加迅速。[结论]控制好氧池DO在3.5～4.0 mg/L,水温在20～25℃,MLSS在6～10 g/L左右为MBR处理生活污水的最佳运行条件。 相似文献
5.
[目的]探寻好氧颗粒污泥处理高氨氮养殖废水过程中的影响因素,为工程实践提供理论依据。[方法]采用好氧颗粒污泥处理高氨氮猪场废水,研究化学需氧量（COD）、溶解氧（DO）和氨氮的去除率变化。[结果]在进水COD为1 000 mg/L,氨氮质量浓度为50mg/L的条件下,COD与氨氮的去除率均随处理时间增加而上升,但COD的去除效率远高于氨氮,处理4 h后,氨氮去除效率为55%,而COD去除效率接近90%。平稳运行下亚硝酸盐与硝酸盐浓度随时间的变化,始终稳定在较低的水平。[结论]采用好氧颗粒污泥处理高氨氮养殖废水具有良好的COD和氨氮去除效果,该技术值得推广。 相似文献
6.
厌氧颗粒污泥膨胀床处理酵母废水及微生物相研究 总被引：2，自引：0，他引：2
研究了厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)反应器处理高浓度酵母废水的启动规律及微生物相.研究表明:在上升流速为6 m/h,温度控制在30℃,进水CODcr和FeCl2分别为20 g/L和500 mg/L的条件下,反应器COD容积负荷可达15.9 kg/(m3.d)左右,容积产气率稳定在5.2～5.5 L/(L.d)以上,COD去除率为65%～69%,容积负荷与产气率呈显著线性关系.当负荷超过15.9 kg/(m3d.)时,反应器中的挥发性脂肪酸(VFA)浓度达到了1.26 g/L,最大产甲烷活性只有0.24 g/(g.d),对产甲烷菌活性产生了明显的抑制作用.颗粒污泥微生态系统的结构和功能较稳定,球菌和短杆菌成片地聚集生长. 相似文献
7.
[目的]探讨溶解氧（DO）对复合式MBR处理效果的影响。[方法]在各环境要素一定的情况下,通过控制不同的DO浓度来观察生活污水中的化学COD、TN、TP的去除效果,以此来确定最佳的DO浓度。[结果]COD的去除效率由DO为0.5 mg/L时的68.3%上升至DO为1.5 mg/L时的97.05%,而当DO〉1.5 mg/L时,COD的去除效果则随着DO的升高变化不大;TN的去除效率由DO为0.5 mg/L时的34.6%上升至DO为1.5 mg/L时的66.58%,而当DO〉1.5 mg/L时,TN的去除效率反而下降;TP的去除效果在DO为0.5 mg/L时是64.63%,随着DO的升高,TP的去除效果略有下降,但当DO〉1.5 mg/L时,TP的去除效果明显下降。[结论]综合DO对于各项指标的去除影响可以断定,当DO为1.5 mg/L时,MBR工艺对于COD、TN、TP的综合去除效果可达到最佳。 相似文献
8.
[目的]研究MBR处理氨氮废水的处理效果。[方法]采用MBR技术对氨氮废水进行处理,研究MBR对CODCr和氨氮的去除效果,以及氨氮负荷和溶解氧对CODCr及氨氮去除效果的影响。[结果]当MBR系统运行稳定,进水CODCr负荷小于4.8 kg/（m3.d）时,CODCr的去除率达88%以上;进水氨氮质量浓度为120～160 mg/L,出水氨氮质量浓度为10 mg/L左右时,氨氮的去除率达90%以上;当溶解氧（DO）浓度分别为1.2、1.8 mg/L时,CODCr和氨氮的去除率均达90%以上,但当DO浓度继续增加时,CODCr和氨氮的去除率变化不明显。另外,由于膜污染导致膜通量下降,确定膜的清洗周期为8～10 d。[结论]采用MBR处理氨氮废水达到预期目标,处理效果良好。 相似文献
9.
A/O工艺处理猪场厌氧发酵液研究（摘要） 总被引：2，自引：0，他引：2
[目的]提供一种快速、稳定、高效的猪场废水处理技术。[方法]通过厌氧/好氧（A/O）反应器处理猪场厌氧发酵液试验,研究了A/O处理猪场厌氧发酵液的启动过程。启动分两个阶段：第一阶段,厌氧（A）、好氧（O）段各自独立培养优势菌群。A/O反应器采用分别启动的方式在各自阶段性反应器中培养优势污泥,即O段好氧反应器先进水,O段运行方式为：曝气6 h,静沉1 h,闲置1 h,DO为0.15 mg/L左右。温度控制在（32±2）℃。出水再补充一定量葡萄糖后加入A段缺氧反应器。A段运行方式为：搅拌2 h,静沉1 h,闲置1 h,DO为3.00 mg/L左右;进水采用稀释15倍后的发酵液,当COD去除率达到80%并稳定运行14 d后,反应器中加入稀释倍数减少1倍的发酵液,直到COD和NH_4~＋-N的去除率稳定在80%时认为此阶段完成。第二阶段,A、O联合启动,逐步提高进水负荷,继续对微生物培养与驯化。当进水的COD和NH_4~＋-N去除率保持在80%以上时,将两个阶段性反应器并二沉池连接起来,设定内循环回流比和污泥回流比为2：1,停留时间为12 h,曝气量为0.50 m~3/h。溶解氧浓度为3～4 mg/L。将发酵液按一定比例稀释后加入反应器,直到全部进水为发酵液,此阶段历时32 d结束。试验过程中需要分析的项目及方法：COD,快速密闭催化消解法;NH_4~＋-N浓度,纳氏试剂分光光度法;NO_3~--N浓度,紫外分光光度法;总氮（TN）,过硫酸钾氧化紫外分光光度法;DO,DO测定仪测量;pH值,便携式pH计测量;温度,水银温度计测量。[结果]当温度为（32±2）℃,回流混合液比和回流污泥比分别为2和1,O段曝气量为0.5 m~3/h时,通过50 d的实际运行,COD、NH_4~＋-N的去除率分别达到89.87%和89.31%,表明反应器启动过程完成。[结论]可为猪场厌氧发酵液无害化技术提供一定的科学依据和借鉴。 相似文献
10.
[目的]为果汁废水的有效处理提供参考。[方法]采用内循环（IC）厌氧反应器处理苹果汁废水,研究反应器的启动过程及其对废水的处理效果。[结果]启动第1 d容器内有少量沼气产生,第4 d COD去除率达77.72%;增加进水COD浓度至3 500 mg/L时,容器的容积负荷提高到7 kg COD/（m3.d）。在逐渐提高容积负荷的情况下,随着反应器的运行,污泥床区逐渐充满沉降性能良好的颗粒污泥,其中反应器底部颗粒污泥的粒径多为2~3 mm,且污泥床区下部颗粒污泥的粒径大于上部颗粒污泥;当进水COD浓度为7 000 mg/L左右,水力停留时间（HRT）保持12 h不变,容积负荷为14.15 kg COD/（m3.d）时,COD去除率保持在90%以上,出水挥发酸（VFA）稳定在4 mmol/L以下。[结论]IC厌氧反应器对果汁废水具有高效稳定的处理效果。 相似文献
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ZHANG Ying HUANG Zhi REN Nanqi MENG Qingjuan 《东北农业大学学报(英文版)》2006,13(2):153-156
The membrane bio-reactor (MBR)is a newbioche- mical reaction system. The study on its applications in treatingvarious types ofwaste streams, such as domestic wastewater, industrial wastewater and human excrement has therefore attracted great attention[1-3… 相似文献
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[目的]为探索添加单一维生素对污水处理效能的影响。[方法]在12℃条件下,向活性污泥污水处理系统中添加适宜浓度的B族维生素,研究其对活性污泥化学需氧量(CODCr)去除率、出水中TN和TP含量、污泥浓度(MLSS)、污泥沉降比和污泥体积指数的影响,并分析了添加VB5对活性污泥污水处理系统内微型动物群落的影响。[结果]单独添加VB3、VB5可加快人工合成污水中CODCr、TN、TP的去除,并对MLSS有一定影响。添加VB1和VB7则分别对TP的去除和MLSS有一定的影响,但均不明显。VB1、VB2、VB6和VB7对CODCr和TN去除均没有影响。添加VB5对活性污泥中微型动物群落组成和结构有一定的影响。[结论]该研究为明确各种单一微量营养物在污水处理中的作用提供了参考。 相似文献
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[目的]探究吡虫啉有机废水的厌氧技术可行性。[方法]在20～25℃条件下利用5L自制的UASB反应器处理吡虫啉高盐有机废水,当吡虫啉有机废水COD浓度为4000—5000mg／L、容积负荷为4～5kgCOD／（m^3·d）时逐步提高吡虫啉废水中NaCl浓度,研究盐分对UASB处理吡虫啉有机废水的影响。[结果]当Cl^-浓度从2000mg／L增加到6000mg／L时,COD去除率从大于90％降到50％左右;当Cl^-浓度进一步提高到6500mg／L时,COD去除率急剧下降到20％以下。[结论]厌氧茵对吡虫啉有机废水盐分的耐受性具有一定程度。 相似文献
14.
污泥膨胀不仅影响出水水质,增大污泥的处理费用,而且极易引起大量污泥流失,严重时可导致整个处理工艺失败。污泥膨胀分为丝状菌性污泥膨胀和非丝状菌性污泥膨胀,主要影响因素有污水水质、溶解氧、污泥负荷、冲击负荷以及运行方式和处理工艺等。通过临时控制措施、工艺设计控制措施、工艺运行控制措施可有效解决污泥膨胀问题。尽管当前有一些理论解释污泥膨胀问题,如表面积/容积比(A/V)假说,动力学理论,饥饿假说理论、NO假设,但缺乏充分的实验证明模型适用与否。需进一步完善污泥膨胀理论,为控制污泥膨胀提供严谨的理论依据。 相似文献
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[目的]研究重金属Hg2+和Cd2+对活性污泥系统处理能力的复合影响。[方法]以污水处理厂污泥回流池中的絮状活性污泥为材料,使用人工配制废水,加入不同浓度的Hg2++Cd2+曝气培养20 h后,每隔5 h对出水理化指标和生物指标进行测定。[结果]重金属Hg2+和Cd2+的复合影响表现在MLSS和COD去除率的下降。随着试验组重金属浓度增加和试验时间的延长,Hg2++Cd2+各试验组出水的COD和MLSS等均有显著影响。[结论]Hg2+和Cd2+这两种重金属降低活性污泥的活性及其污水处理能力。 相似文献
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[目的]研究SBR反应器中好氧颗粒污泥处理模拟废水的反应特性。[方法]将SBR好氧颗粒污泥反应器应用于模拟废水的处理,研究反应器中溶解氧随曝气强度的变化规律,并探讨一个反应周期内COD、TN、TP去除率的变化。[结果]不同曝气强度下,SRB反应器开始曝气时（第11 min）溶解氧值均最低,之后呈上升趋势,均在第13 min出现第一个＂平台＂,且曝气强度越大,该＂平台＂越高;50min后溶解氧值波动较小。反应周期结束时,不同气速下COD、TN、TP去除率分别达98%、75%、80%以上,且不同气速对污染物的去除有一定影响。[结论]该研究为今后废水处理工程的实际应用提供了技术指导。 相似文献
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[目的]探讨曝气生物滤池在处理港区污水中反应器的最佳工况参数.[方法]以某城市港区污水为处理对象,通过改变反应器的工艺参数,包括进水COD浓度、水力停留时间（HRT）和溶解氧（DO）等,考察各因素对反应器脱氮效果的影响,并综合考虑经济性原则,寻求最优化的工艺参数.[结果]进水COD浓度为190～220 mg/L时,有利于反硝化作用和TN的去除.HRT的延长有助于系统内硝化菌群的代谢,当HRT为6h时,NH4＋-N、TN去除率可维持较高水平.DO浓度宜保持在2.5～3.5 mg/L,可保证出水稳定的前提下尽量降低DO值,以使反应器能耗降低.[结论]该研究为港区污水的处理提供了一种新方法. 相似文献