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往往有这种情况,在喷油嘴调整器上,被调的喷油嘴能连续发出清脆的喷油响声,喷油锥角与喷油压力均符合要求,燃油雾化良好,装机后却不能正常工作。这大多是喷油嘴安装不当造成的故障。其主要原因是喷油嘴安装时发生歪斜,或喷油嘴垫 相似文献
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一、怎样检查喷油器是否良好? 有试验器的可在喷油器试验器上检查。无试验器时,可卸下喷油器装于高压油管上,在缸体外部观察喷油情况。转动摇车手柄,如喷油器发出清脆响声,雾化良好,断油干脆不滴油,则认为良好,可继续使用。 相似文献
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本人在一次维修中碰到这样一个问题，柴油机不能起动。经检查，缸头垫良好，无漏气漏水痕迹。转动飞轮，无异常响声，只是听不到喷油器喷油的声音。即拆下喷油嘴，转动飞轮，这时喷油嘴喷油正常，雾化良好。再装好喷油嘴，机子仍不能发动，亦无喷油声。后来拆下高压油管，转动飞轮，此时油泵漏油不止。查原因，原来是由于油泵的喷油塞密封圈脱出，使喷油塞不能回位，同时使作功冲程时缸内压力大于高压油泵压力。所以把喷油嘴取出时，雾化正常，装入缸内则不能喷油。 排除方法：拆下高压泵，纠正好喷油塞垫圈位置即可。单缸柴油机高压油泵小故障排除一例@谢健飞 相似文献
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本人在一次维修中碰到这样一个问题，柴油机不能起动。经检查，缸头垫良好，无漏气漏水痕迹。转动飞轮，无异常响声，只是听不到喷油器喷油的声音。即拆下喷油嘴，转动飞轮，这时喷油嘴喷油正常，雾化良好。再装好喷油嘴，机子仍不能发动，亦无喷油声。后来拆下高压油管，转动飞轮，此时油泵漏油不止。查原因，原来是由于油泵的喷油塞密封圈脱出，使喷油塞不能回位，同时使作功冲程时缸内压力大于高压油泵压力。所以把喷油嘴取出时，雾化正常，装入缸内则不能喷油。 排除方法：拆下高压泵，纠正好喷油塞垫圈位置即可。单缸柴油机高压油泵小故障排除一例@谢健飞 相似文献
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本人在一次维修中碰到这样一个问题，柴油机不能起动。经检查，缸头垫良好，无漏气漏水痕迹。转动飞轮，无异常响声，只是听不到喷油器喷油的声音。即拆下喷油嘴，转动飞轮，这时喷油嘴喷油正常，雾化良好。再装好喷油嘴，机子仍不能发动，亦无喷油声。后来拆下高压油管，转动飞轮，此时油泵漏油不止。查原因，原来是由于油泵的喷油塞密封圈脱出，使喷油塞不能回位，同时使作功冲程时缸内压力大于高压油泵压力。所以把喷油嘴取出时，雾化正常，装入缸内则不能喷油。 排除方法：拆下高压泵，纠正好喷油塞垫圈位置即可。单缸柴油机高压油泵小故障排除一例@谢健飞 相似文献
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一台配装江淮1105型柴油机的拖拉机在运行中，突然出现一加油门，排气管就冒黑烟的故障，机车同时发出剧烈的敲击声。起初机手认为可能是喷油嘴雾化不良所致，于是将喷油嘴拆卸后进行检查，结果发现喷油压力和雾化性能均正常，供油时间也正确无误。最后，机手 相似文献
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发动机常见的２０种敲击声诊断１．用断火法进行试验，响声虽有所减轻，但不能消除。用起子抵触火花塞，如果是一种“唰、唰”响声，一般是活塞环折断。将起子抵触缸盖后，如果有明显的振动，一般表明活塞环碰擅气缸凸肩响。２．若在缸盖部位发出清脆的连续不断的“哒哒”... 相似文献
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不同燃料的喷嘴内流动与喷雾形态可视化试验 总被引：3，自引：0，他引：3
采用高速可控闪光摄影技术搭建了喷油器喷孔内流动及近场喷雾可视化试验装置,针对柴油、汽油、乙醇柴油、生物柴油4种燃料,对实际尺寸的透明喷油器喷孔内的流动及近场喷雾进行了对比试验研究。试验研究结果表明:所有试验燃料喷孔内均呈现空穴流动,低运动粘度、高饱和蒸气压的燃料空穴生成时刻更早、空穴强度更强;喷孔空穴强度较大的燃料具有更大的近场喷雾锥角;喷射结束后喷孔内会产生气体倒流现象并形成初始气泡,初始气泡体积随燃料表面张力的减小而增大。同时发现,针阀运动会对压力室和喷孔内的流动产生极大的扰动并影响其流动形态。 相似文献
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在喷油泵试验台上,利用频闪喷雾摄像系统拍摄孔式喷油器(8孔均布,喷射夹角150°,喷孔直径0.29 mm,喷油器开启压力28 MPa)的燃油喷雾图像,发现一种分层的异速喷雾现象,即成十字方向的一组喷孔与相邻45°方向的另一组喷孔的喷雾长度在喷射初期差异显著但后期又趋于一致。对喷雾图片进行数据处理并结合对喷油嘴参数进行分析,初步认定喷油嘴喷孔长径比的不同是产生这种喷雾现象的原因,此现象的揭示为喷油嘴的改进提供了一种新的思路。 相似文献
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为探究不同喷口形状的喷水推进器推进性能,以一台轴流式喷水推进器为研究对象,应用计算流体力学的方法针对3种不同形状(平面形、凸面形和凹面形)喷口的喷水推进器进行定常数值模拟,对比分析额定转速与高转速时其不同形状喷口内部流动特征和喷水推进器推力性能,从而寻找最优推力性能的喷口形状.计算结果表明:叶轮转速在不断变化时,平面形喷口的推力性能始终大于另外2种形状喷口的喷水推进器性能;在高于额定转速时,空化发生会影响叶轮做功能力,从而降低喷水推进器推力性能;在额定转速时,平面形和凹面形喷口推力性能较好,但平面形喷口最高轴向速度分布较多;高转速时,平面形喷口受空化影响最小,能够持续提供稳定的动力.研究结果揭示了不同喷口形状对不同转速下喷水推进器的适用性以及喷水推进效能,可为喷水推进器性能优化及设计提供一定的理论依据. 相似文献
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扇形喷头雾滴粒径分布风洞试验 总被引：23，自引：0，他引：23
利用开路式风洞系统和Sympatec激光粒度仪测试了参考喷头的雾谱尺寸以此作为喷头雾谱等级的依据。对扇形雾喷头在不同压力、风速、喷头与激光粒度仪距离情况下的雾滴粒径、数量和范围进行了试验。试验结果表明,压力、风速、喷头与激光粒度仪之间距离的增大,都导致扇形雾喷头的雾滴体积中径变小,尺寸小于150μm的雾滴占全部雾滴体积的百分比变大,增加了农药脱靶飘移的可能性,同时压力和风速的增大都导致部分喷头的雾谱等级降低。为了保证激光粒度仪对雾滴粒径测试结果的可靠性,可以使用风洞试验和调整喷头与激光粒度仪的距离,来减小因细小雾滴通过激光束过程中速度迅速衰减而对测量结果带来的影响。 相似文献
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静电雾化喷头中喷针排布方式的设计与优化对提高农药雾化效率有着至关重要的作用,以此为目标文中对特定参数的静电雾化喷头提出了3种喷针布局方式,建立多针喷嘴为平板电极电场求解模型,以Ansoft Maxwell电磁场分析软件为工具,获得了3种静电雾化喷头周围平面电场强度分布云图以及特殊路径电场的分布曲线,针对电场分布更优的排布方式进一步对喷针的排布密度进行了仿真,并对6种喷针布局的喷头进行了水溶性溶液的静电喷雾试验.结果表明:在其他条件不变的情况下,与正方形阵列、六边形阵列相比,选择圆周阵列且采用更小的分布半径能够产生更好的液滴粒径分布,考虑到实际应用,过于紧密的排布会产生的过小针距,这将容易使针尖周围的空气击穿从而影响雾化过程,故采用半径为6 mm的圆周阵列方式最为合适,该试验结果与模拟计算结果基本一致. 相似文献
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李强 《拖拉机与农用运输车》2009,36(3)
与直射式压力喷嘴模拟计算相比,燃油在喷嘴出口断面处的速度方向成为模拟压力涡流喷嘴喷雾特性时需要特别考虑的问题。对现有的双相流计算模型进行了分析,分析结果表明:广泛用于压力喷嘴模拟计算的欧拉-拉格朗日法,并不适于压力涡流喷嘴出口区附近的喷雾模拟计算。喷嘴出口处采用VOF模型,在适当的下游处再采用欧拉-拉格朗日模型计算压力涡流喷嘴的喷雾特性是一个相对合理的选择。采用这种方法需要特别考虑的问题是:两种模型如何衔接。 相似文献
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喷嘴喷施不同生物农药雾滴特性研究 总被引：4，自引：0，他引：4
为了研究不同类型和大小的液压喷嘴、不同生物农药喷雾样本对雾滴特性的影响,采用激光粒度分析仪、喷幅宽度测定装置等对美国Teejet公司的平面扇形喷嘴XR8004、XR11004和中空锥形喷嘴TXA8002、TXVK8004等4种常规喷嘴和7种不同喷雾样本(普通自来水和6种美国Bioworks公司的生物农药),分别对相同和不同喷雾压力、相同喷雾高度和相同喷雾环境下的雾滴粒径大小分布,以及相同喷雾压力和相同喷雾高度下喷幅宽度等特性进行了对比试验研究,并对结果进行分析。结果表明:在分别与水以一定比例混合后,原液状生物农药的雾滴粒径与水的雾滴粒径大小差异不显著,但比原粉末状生物农药雾滴粒径尺寸大;生物农药在同一喷嘴喷雾下,雾滴粒径随喷雾压力增大而减小;在相同喷雾压力情况下,雾滴粒径大小分布均匀度随喷嘴喷量速率的增大而减小,喷量速率越大,其粒径尺寸越分散、越不集中;喷嘴喷幅宽度的大小随喷雾角度增大而增大,不同类型生物农药的喷雾样本对喷幅宽度影响不大。因此,根据以上喷嘴和生物农药的喷雾特性,对于不同的农作物选择适当的喷嘴型号、喷量流速和喷雾压力来喷施农药,可以提高农药的喷雾效率和有效性。 相似文献