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【目的】探索X型宽尾墩消能技术中X型宽尾墩体型设计及其与堰面的关系。【方法】在参考传统宽尾墩体型设计方法的基础上,利用水工水力学工程模型试验研究方法,结合已建索风营水电站及在建思林、大朝山等工程经验,对X型宽尾墩体型设计中顶扩面、收缩面、底流面及其与堰面间的位置关系等进行了系统分析研究。【结果】分析了X型宽尾墩的体型及水流特点,提出其在堰面的相对位置及布置原则;X型宽尾墩体型的设计应根据其消能技术的特殊要求,综合考虑顶扩面、收缩面及底流面与堰面的关系予以分析和确定。【结论】随着X型宽尾墩相关研究的深入,其应用潜力必将在水工消能流域得到更大发挥。 相似文献
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结合某工程泄洪洞进口体型的选型设计,通过水力学模型试验,对三种型式的竖井孔口式进口的水力特性及非恒定泄流特性进行了观测与比较。结果表明,不同型式的竖井孔口式进口,在孔口尺寸相同的情况下,虽然恒定泄流特性相似,但其他水力特性,如流态、压力等,却有较大差异。非恒定泄流时,库水位变化主要与洪水入库过程和库容容积特征有关,泄量过程则与孔口尺寸和库水位过程有关。 相似文献
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结合某工程泄洪洞进口体型的选型设计，通过水力学模型试验，对三种型式的竖井孔口式进口的水力特性及非恒定泄流特性进行了观测与比较。结果表明，不同型式的竖井孔口式进口在孔口尺寸相同的情况下，虽然恒定泄流特性相似，但其他水力特性，如流态，压力等，却有较大差异。非恒定泄流时，库水位变化主要与洪水入库过程和库容容积特征有关，泄量过程则与孔口尺寸和库水位过程有关。 相似文献
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在《石油库设计规范》(GBJ74-84)中规定:浮顶油罐的燃烧面积,应按罐壁与泡沫堰板之间的环形面积计算。泡沫堰板距罐壁应为1.2～1.4m,浮顶 油罐的堰板高度,当采用机械密封时不应小于0.25m;当采用软密封时不应小于0.9m。为此,目前大多数软密封浮顶油罐泡沫堰板的设计均按图1的形式,将堰板设计成一圈等高的挡板。 相似文献
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通过水工模型试验得出，在消能戽斗内设置掺气窄缝墩，调节水流结构，形成掺气窄缝戽流，对低堰消能是很有利的，并进而得出计算公式。试验结果表明掺气窄缝戽流具有消能效果显著，下淤冲刷深度与没有窄缝墩的戽斗消能相比，可减少冲恻深度６０％以上，可减少尾水的波度高度和长度１．２倍，降低下游的界限水深等优点，并适合在砂质软基河流上应用。 相似文献
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结合庆玉水库工程概况,从陡坡段流态的判别、泄槽分段长度的计算、掺气水深的计算等方面阐述了泄槽水面线的计算方法,并从坝下游水位—流量关系计算、消力池计算、海漫计算、防冲槽计算等方面阐述了消能防冲计算方法,并通过计算结果得出庆玉水库泄洪洞消能防冲设施满足正常泄洪要求。 相似文献
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南四湖二级坝水利枢纽改造后,堰闸泄流条件发生变化,根据水文规范,利用声学多普勒流量仪(ADCP)收集资料,对现有泄流量推求曲线进行了分析验证.通过实测资料分析表明,泄流曲线已不适用改造后的工程出流条件,初步分析的部分流态系数曲线符合堰闸规律和二级坝工况实际.提出根据工程改造治理后的现状条件,开展二级坝泄流曲线以及湖区行洪研究的建议,为防汛调度、南水北调洪水资源利用提供准确可靠的技术支撑. 相似文献
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【目的】为避免溃堤形成洪峰危害下游,对唐家山堰塞湖进行开槽泄流,并预测泄流槽的冲刷演变和下泄洪峰流量及出现时间,以便提出一种分析方法,对今后震后堰塞湖抢险工程起到指导作用。【方法】依据唐家山堰塞坝的土性条件、开槽断面,以及不同粒径散粒体的冲刷运动特性,确定堰塞坝不同粒径松散体的冲刷起动流速和冲刷速度。基于堰塞湖区产流和库水位曲线,应用宽顶堰流基本理论,综合考虑土性材料冲刷性能与堰流之间的相互关系,进行了开槽泄流、水流计算、冲刷下切、库水位确定的迭代计算分析。【结果】合理确定了唐家山堰塞坝不同土层随着泄流变化的冲刷速率和泄流槽断面的变化;计算得到2008-06-10 T 12:00下泄最大洪峰流量为6 601 m3/s,与实际洪峰流量基本一致。【结论】提出了一种预测堰塞体开槽泄流下切冲刷分析及洪峰形成时间和确定最大洪峰流量的简化方法。 相似文献