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1.
油罐的大型化发展导致罐壁和罐底的应力分布和变形情况复杂化,因而对油罐的设计水平提出了更高的要求.采用有限元法对20×104 m3特大型浮顶油罐进行应力分析,并采用分析设计方法对其展开强度评定.结果表明:在工况条件下,油罐第3～7圈罐壁板、大角焊缝结构突变处、边缘板翘曲开始和结束处等效应力较大,是罐体的危险点.根据强度评定结果对罐壁板及罐底边缘板提出了减小其应力幅值、提高安全系数的优化建议,为20×104 m3特大型浮顶油罐的结构设计和材料选用提供了可靠的设计依据. 相似文献
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普通油罐的安装除常见的焊接方法外，在某些部位，如缘板的最外侧也采用螺栓固，此种做法是对油罐的抗震和拱顶装油的需要进行了考虑。但对于普通锚固油罐罐底与罐壁的连拉御的应力目前还没有计算方法，为此对这种情况进行了分析，推导了理论计算公式，目的是计算罐基础的最外侧为环梁而内侧弹性基础的同罐应力。由于其它设计和计算在《低压锚固油罐的应力分析》一文中已作过描述，因而只给出油罐下节点的计算方法。 相似文献
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《油气储运》2015,(9)
为了便于钢制焊接储罐设计人员合理地选取设计规范进行储罐罐壁抗震计算,简要介绍了储罐设计规范GB 50341-2003、API 650-2013中底圈罐壁最大轴向应力和底圈罐壁许用临界应力的计算方法。分别对15×104 m3、10×104 m3双盘式浮顶油罐进行了底圈罐壁最大轴向应力、底圈罐壁许用临界应力的计算,结果表明:在计算底圈罐壁最大轴向应力时,GB 50341-2003与API 650-2013的计算结果相同;GB 50341-2003与API 650-2013在计算底圈罐壁许用临界应力方面都是安全的,但GB 50341-2003在确定罐壁许用临界应力方面相对保守。GB 50341-2003与API 650-2013中罐壁许用临界应力的计算公式可用一个公式来代替,当底圈罐壁最大轴向应力不大于底圈罐壁许用临界应力时,储罐底圈罐壁在地震作用下是安全的。 相似文献
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大型油罐下节点三种计算方法的比较 总被引：1，自引：0，他引：1
对于大型油罐的下节点计算,目前有三种方法,即API(J.B.Denham)的刚性地基梁方法、中国科学院力学所方法和吴天云的弹性地基梁与刚性地基梁耦合法。对这三种计算方法进行了分析,认为第3种方法适用于边缘板有足够宽度或边缘板与中幅板对接焊接情况。用本计算方法和秦皇岛10×1O~4m~3浮顶油罐的实测结果进行了比较,其理论计算结果与实测结果吻合很好,而前两种计算方法的误差都较明显。得出的结论是:①适当增大罐底边缘板伸出罐壁外表面的宽度,以减小罐底边缘板所承受的弯曲应力;②边缘板和中幅板应对接焊接,以减小边缘板的最大应力;③在下节点的计算方法中,应对罐壁变形给予考虑。 相似文献
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一、锥底油罐的特点 锥底油罐除与平底油罐有许多共同点外,还有以下特点。 (1)平底油罐罐壁与罐底边缘板的大角焊缝大致为正交(约89.5°)焊接,而锥底油罐的大角焊缝约为93°斜交焊接,此处在动、静液压力作用下,受力变得更加复杂。 (2)由于采用漏斗型锥底,焊接过程中不可避免地产生焊接应力变形,在油罐底板与沥青砂垫层之 相似文献
6.
分析了大型油罐底边缘板和下节点的应力，对边缘板与中幅板搭接且罐基础具有环梁时的应力进行了精确的理论分析和应力计算，并将本文的计算方法与ＡＰＩ和中国科学院方法在罐底板假设边界条件的合理性方面进行了比较。对实测过的５００００ｍ＾３油罐进行的分析表明，是边缘板的应力大于本文理论的计算结果和吴天云方法的结果，与科学院方法的结果基本一致，ＡＰＩ方法的结果最偏离实测值，同时分析了计算应力偏小的原因。 相似文献
7.
立式圆柱形油罐基础形状和罐底板寿命 总被引：5，自引：2，他引：5
目前国内立式圆柱形油罐基础顶形状均匀为正圆锥形，即罐基础中心高，四周低，目的是当罐基础沉降稳定后仍能保持这个形状，便于排除油罐底面上的积水。通过对罐基础发生沉降后罐底板实际形状的分析研究，认为中心高，四周低的形状在基础沉降稳定后将不能保持，基础发生沉降时，罐底板的面积大于油罐基础的表面积，且底板在罐壁板和边缘板的约束下，底板外部板的环向拉伸变形很小，使罐底板不得不因基础沉降而发生凹凸变形，变种凹凸 相似文献
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油罐底板检修及其焊接变形的防治措施 总被引：1，自引：0，他引：1
结合油罐现场施工经验,对罐底检测、罐底评定、罐底检修方案制定中应注意的问题进行了分析,指出罐壁间双面角焊缝和罐底周边大角焊缝各自产生的周向收缩力及弓形边缘板与中幅板的排板方式是导致罐底板变形的主要原因.提出采用合理控制装配、焊接顺序以及多段逆向大幅度跳焊法等工艺,可有效控制油罐底板焊接时产生的波浪变形. 相似文献
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《油气储运》2017,(10)
大型原油储罐多为非锚固变壁厚结构,在液压作用下,地基沉降会引起底板边缘板翘曲及壁厚变化处的应力波动等复杂现象。为了研究大型储罐受载后各圈壁板、底板的应力大小及其分布规律,采用电阻应变测量技术对水压试验中10×10~4 m~3的外浮顶原油储罐(直径80 m、罐高21.8 m)进行现场应力测试,得到储罐底板及壁板的应力数据,分析储罐关键部位的应力水平、分布特征及其原因。结果表明:在最高液位下,储罐底板主要表现为径向弯曲应力;储罐壁板根部主要为轴向弯曲应力,随测点高度升高,罐壁在水压作用下发生膨胀变形,主要表现为环向薄膜应力。该研究结果为储罐运行的安全评定提供了参考依据。 相似文献
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通过对原有立式拱顶油罐氮封的使用情况及原油罐氮封系统工艺的剖析，发现存在罐内事气体含氧量超标问题。对其进行改造后，确保了罐内混合气体中氧气（Ｏ２）的含量小地０．５％，减少了氮气（Ｎ２）的消耗量，解决了下游装置因原料氧化变质而引起的催化剂使用周期缩短的问题，收到了较好的经济效益。 相似文献
12.
分析了边缘板腐蚀产生的原因及危害,介绍了以牺牲部分罐壁板来更换受腐蚀边缘板的新方法。提出了更换范围的确定原则,制定了安全可靠,工艺简单的技术处理方案及更换施工程序。 相似文献
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静压储罐计量系统及其工程应用 总被引：1，自引：0，他引：1
在分析静压储罐计量系统工作原理的基础上,讨论了工程 设计中测量方案的选取及变送器的选用等问题,叙述了仪表选用安装过程。该系统由行采用高精度压力变送器和应用计算机技术,大大提高了计算精度,同时也提高了自动化管理水平。 相似文献
14.
储油罐的变位识别与罐容表标定 总被引：1，自引：0，他引：1
针对通常存储罐的变位识别与罐容表的标定这一实际问题,分别讨论了罐体变位和含有变位参数时罐容表的标定问题.通过建立微分模型来分析罐体变位后对罐容表的影响,利用MATLAB软件得出罐体变位后罐容表的标定值,对照采样数据得出罐体变位后对罐容表的影响.通过微分模型、积分模型的数值解法和微分模型的数值解法,利用计算机编程,并给出... 相似文献
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油库安全距离有两个不同的概念，一个是防火安全距离；另一个是防护安全距离。针对如何科学地确定油库防护安全距离这一问题，对炸弹的破坏因素和建筑物的破坏等级进行了分析与划分，从而根据建筑物的重要性和抗冲击波破坏能力，确定其允许破坏的等级，再由投弹的装药量计算出冲击波的设计安全距离。对于带有掩体的油罐，其防护安全距离的确定应根据允许破坏等级、爆炸位置以及有掩体的两油罐间防护安全距离的计算来确定。 相似文献
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采用将两块半无限长弹性地基梁搭接的力学模型,对座落在弹性地基上的油罐搭接中幅板在液压作用下的受力情况进行分析,得出的应力可用于对罐底应力腐蚀和疲劳应力腐蚀分析。由于Ⅱ型弹性地基梁和刚性地基梁耦合法考虑的是对罐边缘板较窄或边缘板与中幅板搭接的情况,因此油罐中幅板的应力分析方法是此两种分析方法的基础。 相似文献
17.
大型环梁式基础油罐边缘板腐蚀的防护 总被引：5，自引：1，他引：4
分析了沧州首站８＾＃２００００ｍ＾３浮顶油罐边缘板严重腐蚀的具体情况，产生腐蚀的主要原因是，边缘板与基础间的缝隙进水后，缝隙开口较小，水分不易挥发，形成了边缘板基础和腐蚀环境在较长时间内存在。 相似文献
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大型固定顶储罐罐顶检修的常用方法存在难度大、危险系数高、检修成本高、不利于罐顶内部的防腐等弊端。为此金陵石化炼油厂油品分厂在尝试了浮箱法施工的基础上,通过改进和完善检修工艺,开发了简便易行的自由组装浮筒法。介绍了该浮筒法所需的施工材料及施工程序,给出了浮筒浮力、浮筒数量的计算方法。指出这种方法具有施工难度低、工期短,安全性能高、成本低、避免了恶劣气候对施工的影响等优点,并可用于新建大型固定顶储罐的正装法施工等。 相似文献
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外浮顶油罐内部存在许多清洗死角区，残余油气很难排除，并容易引发事故。列出了外浮顶油罐容易忽视的死角区域，提出了在清洗过程中应采取的安全措施。 相似文献