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四回路保护阀(简称四保阀)启闭特性检测系统中,管路孔径、压力数据采集频率对四保阀的开启压力、关闭压力检测结果影响较大,由于目前缺乏相关研究,导致不同检测系统的检测结果无法比对。在研究阀体力学模型及流量特性模型的基础上,构建了四保阀检测的启闭动态过程数学模型,搭建了启闭特性检测系统的AMESim仿真模型并进行了研究。结合实测实验数据,对管路孔径和采样间隔对四保阀启闭检测结果的影响进行了分析。结果表明:进气节流孔越大,开启压力检测时间越短,检测数据稳定性越差;排气管路孔径越大,关闭压力越大;数据采集频率越高,开启压力检测数据稳定性越好;进气节流孔面积为0.5 mm2,采样间隔为0.001 s,可同时兼顾开启压力检测的稳定性和效率。 相似文献
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提出了一种空气罐与超压泄压阀联合设置的停泵水锤防护方案,并基于瞬变流计算的特征线法建立了空气罐、液控蝶阀、超压泄压阀等边界条件的数学模型,模拟了停泵工况下系统的压力变化过程.结合工程实例,对比分析了空气罐单独防护、空气罐与两阶段关闭泵后液控蝶阀联合防护以及空气罐与超压泄压阀联合防护对停泵水锤的影响.在空气罐体型一定时,对超压泄压阀的启闭规律进行了敏感性分析.计算结果表明,空气罐与两阶段关闭泵后液控蝶阀联合防护方案对输水系统正负水锤防护均不利;而空气罐与超压泄压阀联合防护方案对输水系统正负水锤均有较好的防护效果,与空气罐单独防护方案相比,泵后高压管段最高压应力由1.343 MPa降至1.087 MPa,在满足承压标准1.2 MPa的基础上安全裕度提高了9.4%,空气罐体型也由200 m3缩减至160 m3.超压泄压阀应在5 s内开启至全开度,且开启后持续时间应接近1个相长. 相似文献
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阵风锁装置可将飞机舱门开启保持在固定位置,防止因阵风或其他外力作用使飞机舱门晃动。面对客机舱门大型化的发展趋势,阵风锁承受极限风载荷极剧增加。针对现有阵风锁机构单个型面接触承载能力不足,提出二支撑型面承载增大接触面积以减小应力的思路,构造由摆动凸轮、止动摆杆机构等组成的新型阵风锁机构。摆动凸轮与阵风锁支座滚轮接触后转动,联动止动摆杆控制锁柱锁止运动,锁扣配合锁柱锁止阵风锁机构,实现阵风锁利用锁扣配合导杆进行锁止和开启。采用ADAMS对新型机构锁止和开启过程进行仿真分析,验证了运动可行性;进行8级风载荷作用下的ANSYS受力仿真,分析了新型阵风锁的应力和应变情况,相比现有阵风锁,新型阵风锁结构更可靠。 相似文献
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为了研究梭式止回阀在高压差条件下启闭时阀瓣的运动特性以及阀内可能出现的气穴现象,采用计算流体力学(CFD)方法,建立梭式止回阀阀瓣运动方程和流场气穴模型,并通过动网格技术和用户自定义程序,对梭式止回阀开启过程中阀内速度场、压力场、气穴分布和阀瓣运动特性进行了数值仿真,仿真结果以可视的图形图像形式给出.数值模拟研究表明：梭式止回阀在开启过程中,流体主要沿阀壁流动,阀体中间部位则出现回流;在阀内有涡流存在,在涡流的涡心位置流体流速小、压力低,易产生气穴;气穴的产生和发展与进出口压力大小和阀瓣开度等密切相关,气穴易引起阀内流场的不稳定.阀瓣在压差作用下的运动特性为阀瓣首先开启到一极大开度,并逐渐以波动的形式回归到一稳定的开度,阀瓣在运动到稳定开度附近时速度最大.模拟研究结果可以为梭式止回阀结构参数的设计和优化等提供参考. 相似文献
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一种可补偿式蝶阀包括阀体、蝶板、阀杆、阀座、对开轴承、驱动装置等。采用可补偿式活动阀座,阀门在长期使用后,密封副会发生磨损,但只要调节阀座上的紧定螺钉与螺栓,就可以对密封副磨损进行补偿,再形成良好的密封。这既解决了现有蝶阀由于密封副磨损后导致泄漏而现场无法修复的问题,又解决了以往更换轴承时因过盈配合而无法拔出来的问题,而可补偿式阀座与对开轴承在密封副磨损后还可以继续保持良的密封效果。此外,更换轴承时方便省力,可减少维修费用与时间。 相似文献
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简述了微灌反冲洗过滤器的水动三向阀的结构和工作原理,并试验测试了水动三向阀在不同工作压力条件下的过流量、水头损失等水力性能指标及阀正常工作时的最小启闭压力、启闭时间和最大启闭次数等参数。测试结果表明:在过滤、反冲洗2个工作状态下,水动三向阀的水头损失值在合理的范围内,符合工程设计指标;启闭时的灵敏度较高,水压在0.05MPa以上即可实现正常启闭,完成一个启闭过程需3～16s的时间不等;最大启闭次数平均在1690次以上。以上指标均能满足过滤系统的规定要求,并达到较好的实际使用效果。 相似文献
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2D电液高速开关阀是采用具有双运动自由度阀芯的两级高速开关阀,该阀利用旋转电磁铁和拨杆拨叉机构驱动阀芯作旋转运动,实现导阀功能,由油液压力差推动阀芯作轴向移动,实现阀口的高速开启与关闭。为提高阀的动态特性,旋转电磁铁转子设计成3个52°叶片环形均布结构形式,拨杆拨叉对旋转电磁铁的输出转矩放大5倍。为测试2D高速开关阀的动态特性,设计了双摆轮和旋转电磁铁驱动2D高速开关阀两种实验方案。在建立数学模型和制作样机的基础上,对其动态特性进行了数字仿真和实验研究,仿真与实验研究结果吻合,2D高速开关阀的液压伺服螺旋机构具有很高的频响,当用旋转电磁铁驱动时,在28 MPa工作压力下,阀芯轴向行程为0.8 mm,开启时间约为18 ms,6 mm通径阀流量高达60 L/min。 相似文献
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为了分析三偏心蝶阀在开启过程中涡流与时间的关系,采用Fluent软件提供的计算方法,建立了基于三偏心蝶阀的二维物理模型,编写不同时刻的UDF函数,利用动网格技术及用户自定义函数对三偏心蝶阀开启过程出现的涡街现象进行数值模拟,得到了开启后不同时刻下的涡流速度和涡流长度.结果表明:在三偏心蝶阀刚开启的瞬间蝶阀的下流产生喉口效应,流体介质小开度下由于流阻较大,导致蝶阀的振动强烈,随着开度的增大,流阻急剧减小,蝶阀的振动逐渐减弱,导致三偏心蝶板边缘前后均产生强烈的涡流,下端出现了较明显的涡街效应,随着开启行程的增加,涡流速度不断减小,而涡流长度先增加后缓慢减小,最终消失.通过有限元分析法对蝶阀的流场进行了数值模拟,找到了涡街现象的形成和脱落的时间.此模拟为三偏心蝶阀设计、试验和使用提供了一种思路. 相似文献
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为了保证电-气比例阀具有良好的线性度和提高高速开关阀的响应速度,提出对高速开关阀采用高压驱动与低压双脉宽调制(PWM)相结合的双压控制模式,即通过高压(24 V)缩短阀的开启时间,低压PWM(6 V)按照PID方法控制脉宽,用于降低阀体功耗和缩短关断时间.设计了以ATmega8L单片机为控制核心的电一气比例阀,并进行了试验.测试结果表明,高压驱动与低压PWM的控制模式使得高速开关阀的开启时间缩短为0.8 ms,关闭时间为0.3 ms,调压阀的总功耗仅为2.18 W,明显低于国外同类产品. 相似文献
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3种微灌砂过滤器水动三向阀性能比较试验研究 总被引：1，自引：0，他引：1
《排灌机械工程学报》2017,(7)
为了研究不同水动三向阀对砂石过滤器进行过滤和反冲洗过程切换的影响,通过对市场上常用的2种进口水动三向阀和国内自主生产的水动三向阀进行试验对比,测试了3种阀门过滤和反冲洗条件的水头损失、启闭时间、最小切换压力等参数.测试结果表明:不同阀门过滤和反冲洗条件下的水头损失差异具有统计学意义,建立了3种阀门正向过滤和反向反冲洗过程的水头损失和流量的回归模型,符合幂函数关系;国产阀门在水损控制上与进口阀门差异不大;在60~350 k Pa条件下进行3种阀门启闭时间和最小切换压力试验,测得3种阀门正向切换时间均长于反向切换时间,且单腔结构三向阀的启闭时间要长于双腔结构阀门,而国产三向阀在材料和精度上的不足导致阀门在启闭时间和最小切换压力两方面均落后于进口阀门.试验数据对实际应用中阀门选型及灌溉规划设计能够提供一定的数据参考. 相似文献
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放水设施是水库枢纽工程的重要组成部分。建国初期修建的小(二)型水库及山圹,放水设施多采用卧管,卧管孔常用木塞控制;小(一)型及中型水库则采用深孔闸门放水,闸门型式一般为丝杆启闭的斜拉平板闸门、滚筒闸门、圆筒活塞闸门等。 相似文献
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为了获得压力波动预止阀在防护泵站水锤方面的水力性能,采用特征线法,通过构建水泵与压力波动预止阀的数学模型,以宁夏固原地区某高扬程泵站为例,详细分析了压力波动预止阀的5种关闭特性曲线对泵站水锤防护效果的影响.结果表明:压力波动预止阀在全开状态并选择针形阀曲线类型时达到最大外泄量;压力波动预止阀在关闭过程中,通过阀门流量的减少率接近于阀门开启面积的减少率.当压力波动预止阀选择为蝶阀类型的减速关闭曲线时,可使泵站出口压力波动最先达到稳定.同时,当压力波动预止阀的曲线类型由加速关闭曲线、常速关闭曲线至减速关闭曲线变化时,整个输水系统最高压力极值下降,而系统最低压力极值上升.因此,压力波动预止阀关闭特性选择为减速关闭曲线类型时,可防护的系统最高压力最小,最低压力最大,从而更有利于水锤防护. 相似文献
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数值仿真在泵阀参数优化中的应用 总被引：3，自引：0，他引：3
采用RNGk—ε湍流模型、动网格技术以及用户自定义程序,对往复泵泵阀的启闭过程进行了非定常数值仿真,得出了不同弹簧因素下、阀门从开启到关闭的过程中,阀芯的升程随时间的变化规律、阀的迟滞关闭时间以及阀芯落座的瞬时速度．仿真结果表明,在同时保证阀芯有较大的开启度和较短的滞后关闭时间时,弹簧刚度和预紧力因素之间存在着最佳组合：k=10N／cm,f=15N;同等地改变预紧力比改变弹簧刚度,对阀门的运动影响更大．设计了往复泵泵阀试验台;通过对往复泵进行性能测试,对不同弹簧预紧力下阀门升程进行了测定,验证了仿真结果的合理性．该仿真方法对往复泵泵阀参数优化具有一定的借鉴意义． 相似文献
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低压离心式水泵机组的一步化控制 总被引：1，自引：0，他引：1
梁丙坤 《中国农村水利水电》1990,(11)
一、引言我省的排灌泵站多数采用低压离心式水泵机组提水,单机容量一般在14～280kW之间,电压380V,具有容量小,机组少,辅机系统简单的特点。但是,就开机操作而言,仍然十分麻烦,首先要关闭出水闸阀,打开真空阀,开启真空泵,起动水泵机组,然后 相似文献
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为了研究变工况来流环境下各参数变化对单向球阀的启闭迟滞性影响,针对3DP-60/3.0型往复式混输泵单向球阀的启闭瞬态过程及往复运动特征,运用UDF动网格技术计算气液单向阀启闭高度-时间函数,重点分析启闭瞬时2种极限情况下入口流体速度、压力及动能损失.揭示了不同入口流量、开启高度、含气率等工况参数对单向球阀内部压力场、气液两相分布的影响规律,并通过试验数据和模拟结果进行对比,验证数值模拟的可靠性.研究结果表明:无论是在纯液相还是低含气率下,随着入口流量的增加,球阀压降增加,而且增加幅度比较均匀.在含气率分别为80%,60%,40%时,开启高度从2~6 mm过程中入口压差逐步减小,呈现递减分布规律;20%至纯液工况(含气率为0)时,开启高度越低入口压差变化越大,体现球阀界面气液逐步分离产生界面压差也更大.含气率从0增加到0.9,球阀压降的降低幅度非常明显,随着含气率的进一步增加,压降不断减小. 相似文献
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王俊华 《中国农村水利水电》1989,(5)
一、垂直升降闸门运行中存在的问题在中小型闸门的启闭运行中,种种原因引起的滚轮不转动是比较多见的.这样一来,滚动摩擦变成了滑动摩擦,摩擦力增大很多,有的导致启闭失灵,设备损坏,对建筑物的经济效益影响很大.分析滚动摩擦失败的原因主要有以下几点:①轴的工作面没有镀铬(硬铬)或烧焊不锈钢的防锈处理不当,轴生锈胀大致使滚轮不能转动.②滚轮处理不当,有的滚轮不设置轴套或用铸铁和钢材做轴套, 相似文献