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今年四月,我国第一座室内喷灌试验大厅在水利部和中国农业科学院所属新乡农田灌溉研究所内建成投入使用长期以来,因为条件限制,我国的喷头水力性能试验都是在露天进行为了使试验的边界条件前后比较一致,必须选择在无风的气象 相似文献
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喷洒水利用系数是喷灌的一项重要参数,它受气象因素的影响,也受喷头参数的影响。由于它与气温、湿度、风速、喷头压力、喷嘴直径、喷射仰角以及喷头的安装高度有关,而这些数据大多数在喷头水力性能试验时必须测取。因此,喷洒水利用系数的测定,可以和喷头水力性能试验结合进 相似文献
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九江地区机械工业局受江西省机械工业局的委托,于一九七九年四月一日至四月四在九江市召开了赣3c—30型喷灌机样机鉴定会议。参加会议的有省内外32个单位,56名代表。赣3c—30型喷灌机是由九江市喷灌机厂和(?)口县农机配件厂联合试制,采用 PY_130型摇臂式喷头和2BPZ—35型喷灌自吸泵及165F风冷柴油机配套,喷头和水泵系全国定型的系列产品,同时分别经过镇江农机学院和浙江省机械科学研究所测定,喷头性能基本达到设计要求,水泵性能超过设计要求。通过审查,代表们一致认为 相似文献
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我国第一台喷灌降雨量多点自动化测量装置——简称喷灌降雨集测装置,于1980年底在水利部新乡农田灌溉研究所投入使用。该装置由重庆水仪器厂生产。喷头的水力性能,除了雾化状况以外的各项水力性能指标,都需要通过分布在喷头周围数以百计的量雨点,测得同一时间内的多点降雨量来进行分 相似文献
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为了探究射流脉冲喷头驱动板不同倾角及其对喷头水力性能的影响并找出水力性能最优驱动板倾角,采用正交试验法设计了6种不同倾角α(7°,10°,13°,16°,19°,22°)的驱动板,与副喷嘴整体加工实物,分别进行了在不同进口压力下的水力性能试验.试验采用多因素分析法,将喷头射程、喷灌均匀度、喷灌强度作为评价指标,对6组驱动板的试验结果进行分析.结果表明:在0.15~0.30 MPa的进口压力下,喷头射程(13.0~15.0 m)、进口流量(1.27~1.77 m3/h)、喷灌强度(2.38~2.51 mm/h)与驱动板倾角无关.随着驱动板倾角增大,副喷嘴喷洒水量向近处集中,喷灌均匀系数呈先增加后减小的趋势;当α为16°时,喷灌均匀系数最大,喷头的水力性能最优. 相似文献
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微型喷头的结构型式很多,诸如折射式、缝隙式和离心式等等.它们的原理和结构上的差异使其水力性能迥然不同.即使是同种型式的喷头,由于结构参数不同,其水力性能也有很大差别.射程是微型喷头的重要水力性能指标.它直接影响喷头和管道的布置间距,也是决 相似文献
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以拖移式60m单长跨水动圆形喷灌机样机为研究对象,采用试验方法,研究了水力驱动装置对整机水力性能的影响。考虑到水马达运行将提高水马达周围喷洒量,因此,主要考察了水马达和喷头无堵塞和堵塞水马达前后两个喷头两种情况下的整机水力性能。试验结果表明:采用水力驱动装置将降低机组的喷洒均匀性;但不论是否堵塞水马达前后喷头,整机均匀性系数均在75%以上。堵塞水马达前后喷头情况下的整机均匀性系数比不堵塞情况下高10.6%,这也说明,综合考虑水马达特性和机组喷头的布置,将有利于优化喷灌机机组的水力性能。 相似文献
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为了全面了解7CP/CPR/8963项目工程的技术指标,特别是灌水技术指标,武汉水利电力大学接受了该工程水力性能测试任务。并于1992年7月底8月初赴甘肃景泰现场进行了约半个月时间的现场测试工作。单喷头及微喷头的水力性能测试工作,则在大学内部喷灌试验场进行。 相似文献
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1.目的这个程序的意思是: 规定确定喷头主要水力性能的各种试验形式; 规定测量各种参数的方法及读出并说明试验结果的方法。对任何试验的基本要求是,试验数据能重复出现。对任何一类试验,草案规定的试验条件应该是这样:在相同条件下相同的喷头作试验,必须得到 相似文献
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为了探究影响负压反馈射流喷头水力性能的重要参数对水力性能的影响程度,并选出综合水力性能最优下的重要参数组合,首先设计了4因素3水平正交试验,并根据试验要求分别加工出3种长度(4.2,5.6,7.0 cm)的喷管、3种直径(3,4,5 mm)的喷嘴,以及射流进口宽×深为4 mm×8 mm、位差1.80 mm、侧壁夹角20°、劈距28.0 mm、3种喷射仰角(20°,30°,40°)的射流机构,用于水力性能测试.采用综合评分法和极差分析法对正交试验结果进行处理,并引入了射程和喷灌均匀系数对试验结果进行评价.结果表明:影响喷头综合水力性能的重要参数,影响程度由大到小依次为喷射仰角、主副喷嘴直径、工作压力、主副喷管长度.得到了在此射流机构下的最优重要参数组合为工作压力0.35 MPa、主×副喷嘴直径5 mm×4 mm、喷射仰角30°、主×副喷管长度4.2 cm×4.2 cm.试验结果可为该型国产喷头的产品化和未来工程应用提供理论数据支撑. 相似文献
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<正> 水电部水利开发基金委员会委托江西省水利厅与农田灌溉研究所于1986年11 月初在江西新建县、南城县对雾化喷头的研制及应用技术进行了成果鉴定。鉴定认为:农田灌溉研究所研制的两种微灌喷头(双向折射式与单向折射式)及其附属配件,工作稳定,结构简单,抗堵塞性能及雾化程度好,填补了我国微灌灌水装置中高雾化微喷头的空白,提出的雾化喷头及管件的水力性能指标和公式是比较完整、适用的。其局部损失的等效长度资料,是国内微灌设备的首次测试成果,针对这一灌水装置提出的水力设计图解法,简化了设计计算程序,给基层设计人员提供了方便。并建议在雾化喷头系列化、雾 相似文献
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PWM变量喷雾喷头流量模型 总被引：3，自引：0，他引：3
基于脉宽调制(PWM)的变量喷雾控制中,尤其对喷头进行独立控制时,喷头流量模型不可或缺。设计了能够精确控制喷雾压力,便捷设定PWM参数的试验平台,并使用该平台进行了二次回归正交试验,针对TEEJET AITXA 8002型、8003型和8004型喷头分别建立了喷头流量模型。参数检验和失拟检验表明喷头流量模型合适。模型普适性试验表明,8002型喷头模型最大相对误差为7.05%,最小相对误差为0.14%;8003型喷头模型最大相对误差为7.27%,最小相对误差为0.31%;8004型喷头模型最大相对误差为7.94%,最小相对误差为0.71%;模型计算流量和实际测量流量具有很好的一致性。 相似文献
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园林灌溉喷头的水力性能测试分析及应用研究 总被引：3，自引：0，他引：3
在园林绿化的维护和管理中，灌溉系统是极其重要的一部分。文中对国内目前应用最多的两种园林灌溉喷头－美国Rainbird公司的R50型及Hunter公司的PGP型喷头作了不同工况下的水力性能测试，并结合喷头的结构对测试数据进行初步分析；在水力性能测试结果的基础上，对园林灌溉系统设计中喷头的合理选用的布置提出了几点建议。 相似文献
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为改善射流脉冲喷头的径向水量分布,基于射流脉冲喷头的“双驼峰”式水量分布以及挡水板结构的特点,创新了一种“槽型”驱动板结构,并进行了正交试验,得到一种新型结构的射流脉冲喷头.发现“槽型”驱动板的各结构因素对射流脉冲喷头喷灌均匀度影响的主次顺序及最优结构为内槽倾角13°、驱动板长度16 mm、槽宽3 mm、侧驱动板倾角17°、驱动板宽度11 mm.当进口压力为 0.15,0.20,0.25,0.30 MPa 时,开展了“槽型”射流脉冲喷头、原射流脉冲喷头与摇臂式喷头水力性能对比试验.试验结果表明:在0.15~0.30 MPa的进口压力下,新喷头进口流量相比原喷头进口流量减小0.12~0.17 m3/h,相比摇臂式喷头进口流量减小0.07~0.16 m3/h.“槽型”射流脉冲喷头喷灌均匀度比原射流脉冲喷头提高 1.25%~7.43%,比摇臂式喷头高 7.84%~14.42%.综合分析表明“槽型”驱动板结构设计合理,对射流脉冲喷头的喷灌均匀性改善显著.研究可为该型国产喷头后续研发和工程应用提供可借鉴的理论参考与数据支撑. 相似文献
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目前缺乏对射流脉冲喷头流道结构的整体优化和基于喷洒特点的驱动结构设计与研究。为解决这一问题，推动该型国产喷头产业化进程与后续系列喷头开发，对射流脉冲喷头进行了整体结构优化设计，并针对影响射流脉冲喷头转动和水量分布较大的驱动板结构进行了首创设计与试验研究，解决了驱动机构复杂，弹簧易腐蚀老化的缺陷。同时驱动板结构是影响射流脉冲喷头水力性能的关键因素之一，而当前缺少基于喷洒特点的驱动结构设计与研究，因此，采用四因素三水平水力性能试验与验证相结合的方法，提出“爪形”驱动板结构。正交试验结果表明：“爪形”驱动板各结构因素对射流脉冲喷头喷灌均匀度影响主次顺序为三角形挡板底宽、驱动板长度、驱动板倾角、驱动板宽度；最优结构为三角形挡板底宽7 mm、驱动板长度18 mm、驱动板倾角14°、驱动板宽度11 mm。 相似文献
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为了降低喷灌工程投资,实现喷头仰角可调,减小风对喷头水量分布的影响,设计了2种规格的喷头仰角调节装置。喷头仰角调节装置安装在ZY喷头与竖管之间,在不关闭水泵的情况下喷头仰角在8°~27°范围内连续可调。对2种喷头仰角调节装置进行了结构设计、单喷头喷洒水量和转动均匀性试验。通过对试验数据分析计算得到：随着喷头仰角的减小,喷头末端喷洒水量增大,抗风性增强,漂移损失减小。喷头初始仰角降低10°时,其水力性能较好,喷头射程减少1~2 m,单喷头喷灌强度值增加了0.1~1.5 mm/h,喷头转动偏差在±7%以内,单喷头喷灌强度与转动性能均符合标准规定。 相似文献