全文获取类型
| 收费全文 | 118篇 |
| 免费 | 0篇 |
| 国内免费 | 11篇 |
专业分类
| 林业 | 5篇 |
| 基础科学 | 99篇 |
| 10篇 | |
| 综合类 | 13篇 |
| 畜牧兽医 | 2篇 |
出版年
| 2024年 | 1篇 |
| 2022年 | 3篇 |
| 2021年 | 5篇 |
| 2020年 | 8篇 |
| 2019年 | 2篇 |
| 2018年 | 5篇 |
| 2017年 | 1篇 |
| 2016年 | 4篇 |
| 2015年 | 6篇 |
| 2014年 | 8篇 |
| 2013年 | 7篇 |
| 2012年 | 4篇 |
| 2011年 | 10篇 |
| 2010年 | 6篇 |
| 2009年 | 10篇 |
| 2008年 | 6篇 |
| 2007年 | 6篇 |
| 2006年 | 5篇 |
| 2005年 | 3篇 |
| 2004年 | 4篇 |
| 2003年 | 3篇 |
| 2002年 | 3篇 |
| 2001年 | 2篇 |
| 2000年 | 3篇 |
| 1998年 | 1篇 |
| 1997年 | 2篇 |
| 1996年 | 3篇 |
| 1994年 | 4篇 |
| 1993年 | 1篇 |
| 1992年 | 1篇 |
| 1990年 | 2篇 |
排序方式： 共有129条查询结果，搜索用时 15 毫秒
31.
双蜗壳离心泵空化流动对隔舌处压力脉动特性的影响 总被引：1，自引：0，他引：1
应用数值计算方法分析了双蜗壳离心泵内空化流动影响隔舌部位压力脉动特性情况,以进一步明晰空化流动诱导泵振动噪声机理.采用SST k-ω湍流模型和Zwart-Gerber-Belamri空化模型,对设计工况下的泵内空化流动和无空化流动进行了非定常数值模拟,数值模拟结果表明:SST k-ω湍流模型能准确预测双蜗壳离心泵的能量特性指标;泵内空化的空泡初始产生于叶轮叶片进口吸力面根部,随着装置空化余量的降低,空泡云沿着叶轮叶片吸力面向叶片出口和前盖板方向发展,叶轮内部空泡的发展并不均匀,加剧了叶轮内部流动的不稳定性.对比叶轮旋转一周在空化和无空化流动状态下发现,2个隔舌处各个监测点的压力脉动具有明显周期性,在无空化状态下,隔板进口处监测点的压力脉动主频为2倍叶频,其他监测点压力脉动主频均为叶频;空化状态下2个隔舌处各个监测点的压力脉动主频均为叶频,压力脉动幅值明显增大. 相似文献
32.
水电站厂房施工过程中时常会遇到诸如蜗壳、尾水肘管等异形结构,此类异形结构也是施工的重难点部位,针对这些重难点部位,文章阐述如何利用BIM技术来更好地解决水电站厂房蜗壳、尾水管结构施工难题,以及过程中存在的一些问题,并提出了一些建设性解决办法。 相似文献
33.
利用INVENTOR软件对QAY-1No22D型离心风机的蜗壳进行几何建模和数值模拟分析,从而得到影响其重量的主要因素,最后以减重和避振为目标,通过改变影响其强度和刚度的重要几何参数,对风机蜗壳进行了轻量化设计。结果表明,优化后的离心风机蜗壳的应力和位移分布得到明显改善,重量降低了17.72%,为离心风机蜗壳的优化设计和现有离心风机技术改造提供了有效的方法和依据。 相似文献
34.
为分析叶轮直径对双蜗壳离心泵压力脉动特性的影响,采用SST k-ω湍流模型和SIMPLEC算法对不同叶轮直径下的双蜗壳离心泵进行数值计算,将外特性参数试验结果与计算结果进行对比。研究表明,离心泵外特性参数(扬程H与输出功率P)随直径变化是等梯度的,并且计算值与试验值基本吻合;小流量工况下压力脉动幅值高于其他流量工况,叶轮直径变化会使叶片弯曲度发生改变,受动静干涉以及射流-尾迹的影响会出现脉动叠加现象,从而在叶片通过频率的倍频处(3fBPF或4fBPF)产生高幅值脉动;隔舌区域流动混合现象最为明显,且除D^2/D2=1(模型3)以外,隔舌位置处的压力脉动峰值均出现在叶片通过频率处。对于所选取的模型,除过隔舌区域监测点之外的其他监测点处压力脉动峰值处的脉动幅值随叶轮直径增大逐渐增大,且最大幅值波动达到23.8%。叶轮直径变化时射流-尾迹与动静干涉作用对离心泵内部压力脉动特性有重要影响。 相似文献
35.
准确掌握初始保压缝隙的开度值和形成机理,是保压蜗壳结构研究的基础和重点之一。而初始保压缝隙主要随保压水头和边界条件的不同而改变,因此充压浇筑阶段钢蜗壳的约束方式是必须考虑的重要因素。该研究从保压结构施工工艺出发,基于充水保压蜗壳全仿真算法,构造出施工阶段的初始保压缝隙,探讨了不同支承形式(连续式和离散式)和支墩与钢衬之间的接触滑移对初始缝隙形成机理的影响。结果表明,初始保压缝隙具有非均匀和局部非张开特性,其中蜗壳腰部附近缝隙开度最大,其次是蜗壳顶部,底部最小。支承形式和接触滑移对缝隙的构成存在较大影响,虽然规律基本一致,但数值上差别较大。是否考虑接触对蜗壳腰部的缝隙开度影响最大,尤其在蜗壳的进口段,最大相差达1.8倍,主要是由于滑移增强了蜗壳水平方向的扭转变形,导致侧向位移增大。通过与原型监测结果对比验证了算法的准确性,同时也说明考虑支墩与钢衬之间的接触更加接近真实情况。 相似文献
36.
张江滨 《西北农林科技大学学报(自然科学版)》1996,24(1):70-74
运用水轮机运转特性曲线，求取水轮机工作点的效率和计算水轮机的过流量，以近似率定蜗壳流量系数，并与现场效率试验的实测资料进行了分析比较。结果表明，这种方法具有较高的精度，计算流量与实测流量的最大偏差可控制在４％以下，可广泛应用于蜗壳流量系数的近似率定。 相似文献
37.
目前国内外混流泵的发展速度摊快，过去我国南方地区使用较多，而北方却较少。随着生产的发展．使用混流泵的优越性，日益被人们所认识。“700HW-11型蜗壳式混流泵”是山东省科委和原机械电子工业部1992年度分别下达的山东省科技发展攻关项目和机械电子科技发展计划项目。该泵由山东省农机所设计、 相似文献
38.
39.
1平时的运行管理1.1对发电机的监视根据控制盘上的电流、电压、频率、直流电流、功率、功率因数、电能等仪表数值,对发电机的运行状况进行监视。要求其运行电压、频率范围为其额定值的±5%,其中功率因数为滞后0.8～0.9,任何一相的电流值都不得超过额定值。运行人员应认真观察各种仪表的指示,分辨机组运行时的声响是否正常,注意机组运行时有无异常气味。每小时对各类仪表进行一次记录,发现异常情况立即处理。对发电机轴承等部位的温升监视,可用手触摸轴承、机壳等部位作初步判断。如果手掌可长时间停放在被触摸部位,说明该部位的温升在许可范… 相似文献
40.
为研究潜水排污泵叶轮与蜗壳结构几何参数的良好匹配,提高泵的水力性能和运行效率,以某一比转数ns=261的潜水排污泵为研究对象,根据蜗壳隔舌安放角度的不同,设计3种比面积调控方案.应用计算流体动力学方法对3种方案的泵内部流场进行数值计算,对比分析3种比面积调控方案下泵内部流场的速度、静压、湍动能及其耗散率分布以及蜗壳内水力损失,并通过试验验证了数值计算结果的正确性.研究结果表明:当隔舌安放角在5°内变化时,比面积的变化为影响蜗壳水力性能的主要因素;设计蜗壳时,应优先保证比面积取值在1.0附近;当隔舌安放角为42°~44°,比面积在1.0~1.2内变化时,潜水排污泵的运行效率基本保持恒定.研究结果可为潜水排污泵的优化设计提供一定参考. 相似文献