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1.
2.
采用CFD方法研究全尺寸双曲冷却塔表面混凝土粗糙度对风压系数的影响.在规范规定的粗糙度范围内,分别对表面混凝土光滑以及表面混凝土有不同粗糙度高度的冷却塔全尺寸模型进行了数值模拟.将不同工况下的风压系数计算值与以往文献的风洞试验和现场实测数据进行了比较.研究结果表明:冷却塔全尺寸CFD模拟虽然解决了雷诺数相似问题,但纯粹的光滑壁面冷却塔在CFD计算中得到的平均风压系数比实际值偏离较大;在冷却塔全尺寸CFD模拟中必须考虑实际冷却塔表面的粗糙度对其平均风压系数的影响. 相似文献
3.
在GB 50341-2014《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》的"油罐抗风稳定性计算及锚固设计"中,仅给出了油罐不发生倾倒的力矩要求,具体各个力矩的计算方法并没有明确给出,这对油罐抗风稳定性计算造成了很大的困难。为此,提出了抗风稳定性计算中所需力矩的具体计算公式,特别是推导出了水平和垂直风压对罐壁罐底接合点倾倒力矩的计算方法,为油罐设计提供了重要参考。 相似文献
4.
【目的】 对日光温室前屋面风载大小和变化趋势进行模拟,可辅助前屋面骨架结构优化设计和前屋面实际风载计算,为提前预测和防灾功能提供科学依据。【方法】 将日光温室墙体、保温被和骨架等结构简化,使用UG 软件对日光温室进行造型,将模型与空气进行布尔求差,得到整体模型,将整体模型导入到ANSYS ICEM中,进行网格划分,得到保温被4种工作状态薄膜风压。再通过Y向的9条曲线画出不同条件下风压变化对比曲线。【结果】 在无保温被和保温被全铺时,薄膜最南侧风压最高,约1.014×105Pa,往北侧风压逐渐降低,脊高位置风压最小约1.010×105Pa。由于最南侧风遇到薄膜阻碍,造成风压的升高,而北侧接近日光温室顶端,风速快,而风速快的位置风压小。在保温被全卷及半卷时,也是最南侧风压较最高,约1.014×105Pa,往北有风压的降低,总体屋面风压变化比较小,约1.013×105Pa。只是保温被半卷时,在保温被卷放位置会有风压的突变为1.012×105Pa。【结论】 无保温被、保温被全铺、保温被全卷及保温被半卷4种情况南侧风压较大且相差不大,但越往北侧,保温被全卷或半卷会造成薄膜风压的升高,尤其是顶部的突然升高。保温被全铺是最佳防风方案。南侧风压高,南侧前屋面钢骨架拱形段的性能对日光温室结构稳定性和安全性至关重要,设计和建设时需要着重计算和核验。 相似文献
5.
6.
义乌游泳馆采用凹形屋盖,对这种屋盖结构的风荷载研究还比较少.为此,制作了比例为1:100的刚性模型,采用同步测压技术,进行了义乌游泳馆凹形屋盖的风压测量,得到了其屋盖上的平均风压系数分布并与凸形屋盖的试验结果进行比较.结果表明:凹形屋盖上的“吸力”要远大于凸形屋盖上的“吸力”;迎风向挑棚上、下表面压力出现不利的负相关,应引起设计人员的注意;周边建筑对义乌游泳馆屋盖风荷载的影响不大.最后还给出了义乌游泳馆屋盖上的前10个最小极值风压. 相似文献
7.
8.
分析风对水滴的影响所产生的偏移,得到在风力作用下的水滴偏移方程,由此建立风速与水初速度的关系;通过对基本模型的优缺点分析,改进后得到更符合实际情况下的风速与水的初速度的关系,给出解决在风的作用下水滴偏移对游客产生的负面影响的优化控制模型。综合考虑实际情况,给出模型进一步改进的方向,从而进一步扩大模型的应用范围。 相似文献
9.
温室结构风压的CFD模拟 总被引:7,自引:0,他引:7
利用计算流体动力学(computational fluid dynamics,CFD)软件CFX-5,采用湍流κ-ε模型和结构化非均匀网格对华南型单栋塑料温室的表面风压进行了数值模拟,预测出温室表面的风压分布,并讨论了温室屋檐和屋脊处的风压分布特点。与他人风洞试验结果进行比较结果表明,数值模拟和风洞实验的风压分布趋势相近.风压数值基本吻合。对连栋温室的表面风压进行了模拟,得到了表面风压的分布特征,并发现边缘栋的风压较大,在结构设计时应该重视;在连栋数大于3栋的情况下,中间各栋温室的表面风压比较一致。CFD方法能定性和定量地预测出温室表面的风压分布。 相似文献
10.
东疆兰新铁路沿线大风特征及风压研究 总被引:1,自引:0,他引:1
选取东疆兰新铁路沿线及周边8个气象站的大风资料,分析了东疆兰新铁路沿线近50a(1961-2010)大风日数的空间分布及其年、季分布特征,计算了50a一遇和100a一遇的最大风速和风压。结果表明:大风日数中心集中在"三十里风区"的达坂城地区和"百里风区"的十三间房地区,年、季变化明显;铁路沿线50a、100a一遇和实测最大风速与风压出现在十三间房地区。此外,还对东疆兰新铁路沿线的防风问题给予了一定的建议。 相似文献